Neft qudug'i uchun UECni tanlash metodologiyasining asosiy qoidalari. Quduqlar uchun ESPni tanlash usuli ESP uchun uskunani hisoblash va tanlash

Neft quduqlari uchun nasos agregatlarini tanlash deganda quduqdan optimal yoki optimal ish parametrlariga yaqin (oqim, bosim, quvvat, MTBF) qatlam suyuqligini belgilangan ishlab chiqarishni ta'minlaydigan agregatlarning standart o'lchamlarini yoki standart o'lchamlarini aniqlash tushuniladi. , va boshqalar.). Kengroq ma’noda tanlash deganda “neft rezervuari – quduq – nasos agregati” o‘zaro bog‘langan tizimning asosiy ishlash ko‘rsatkichlarini aniqlash va bu ko‘rsatkichlarning optimal birikmalarini tanlash tushuniladi. Optimallashtirish turli mezonlar bo'yicha amalga oshirilishi mumkin, ammo oxir-oqibat ularning barchasi bitta yakuniy natijaga qaratilgan bo'lishi kerak.

Ishlab chiqarish birligi uchun tannarxni minimallashtirish - tonna neft.

Quduqlar uchun ESPni tanlash usuli qatlam suyuqligining qatlam va chuqur qatlam zonasida filtrlash qonuniyatlarini, suv-gaz-neft aralashmasining quduq qobig'i bo'ylab harakatlanish qonuniyatlarini bilishga asoslanadi. quvur liniyasi, markazdan qochma suv osti nasosining gidrodinamikasining bog'liqligiga. Bundan tashqari, ko'pincha bilish kerak aniq qiymatlar pompalanadigan suyuqlikning ham, nasos agregati elementlarining ham harorati, shuning uchun tanlash jarayonida nasos, suv osti elektr motori va oqim o'tkazuvchi kabelning pompalanadigan ko'p komponentli qatlam bilan o'zaro ta'sirining termodinamik jarayonlari muhim o'rin tutadi. suyuqlik, termodinamik xususiyatlar atrof-muhitga qarab o'zgaradi.

Shuni ta'kidlash kerakki, ESPni tanlashning har qanday usuli uchun "kollektor - quduq - nasos agregati" tizimining ishlashining ko'proq yoki kamroq mos modellarini yaratishga imkon beradigan ba'zi taxminlar va soddalashtirishlarga ehtiyoj bor.

Umuman olganda, haqiqiy ishlab chiqarish ma'lumotlaridan hisoblangan natijalarning sezilarli og'ishiga olib kelmaydigan bunday majburiy taxminlar quyidagi qoidalarni o'z ichiga oladi:

1. Uskunani tanlashda chuqur qatlam zonasida qatlam suyuqligini filtrlash jarayoni statsionar bo'lib, doimiy bosim qiymatlari, suvning kesishishi, gaz omili, mahsuldorlik koeffitsienti va boshqalar.

2. Quduqning inklinogrammasi vaqt o'tishi bilan doimiy parametrdir.

Tanlangan taxminlar ostida ESP ni tanlashning umumiy usuli quyidagicha:

1. Kollektor va quduq tubi zonasining geofizik, gidrodinamik va termodinamik ma’lumotlari asosida, shuningdek, rejalashtirilgan (tanlash vazifasiga qarab optimal yoki maksimal) quduq debidi, quduq tubi qiymatlari aniqlanadi - bosim, harorat, qatlam suyuqligining suv kesimi va gaz tarkibi.

2. Qatlam suyuqligi oqimining raethazirovanie qonunlariga ko'ra (hozirgi bosim va to'yinganlik bosimining o'zgarishi, harorat, gaz, neft va suvning siqilish koeffitsientlari), shuningdek, alohida komponentlarning nisbiy harakati qonunlariga ko'ra. Ushbu oqimning "pastki teshik - nasosni qabul qilish" bo'limidagi korpus simi bo'ylab nasosning kerakli chuqurligi aniqlanadi yoki nasos blokining normal ishlashini ta'minlaydigan nasosning qabul qilish qismidagi bosim deyarli bir xil bo'ladi. . Nasosi to'xtatib turish chuqurligini aniqlash mezonlaridan biri sifatida nasos olish joyidagi erkin gaz miqdori ma'lum bir qiymatdan oshmaydigan bosim tanlanishi mumkin. Yana bir mezon nasosni qabul qilishda pompalanadigan suyuqlikning maksimal ruxsat etilgan harorati bo'lishi mumkin.

Haqiqiy va mijozni qoniqtiradigan hisoblash natijasi bo'lsa zarur chuqurlik nasos tushirilganda, ushbu usulning 3-bosqichiga o'tish amalga oshiriladi.

Agar hisob-kitob natijasi haqiqatga to'g'ri kelmaydigan bo'lsa (masalan, nasosning ishlash chuqurligi quduqning chuqurligidan kattaroq bo'lsa), hisoblash dastlabki ma'lumotlar o'zgartirilgan holda 1-bosqichdan boshlab takrorlanadi - masalan, rejalashtirilgan oqim tezligi pasayadi, quduqning mahsuldorlik koeffitsienti ortib boradi (teshik hosil bo'lish zonasini rejalashtirilgan tozalashdan so'ng) , maxsus yuqori oqim qurilmalari (gaz ajratgichlar, demulsifikatorlar) va boshqalardan foydalanganda.

Nasos suspenziyasining dizayn chuqurligi nasos agregatining mumkin bo'lgan egilishi, quduq o'qining vertikaldan og'ish burchagi, egrilikning kuchayishi tezligi uchun tekshiriladi, shundan so'ng belgilangan suspenziya chuqurligi tanlanadi.

3. Kerakli nasos boshi tanlangan ilmoq chuqurligi, korpus va trubaning standart o'lchami, shuningdek, rejalashtirilgan oqim tezligi, suvning kesilishi, gaz-neft nisbati, qatlam suyuqligining yopishqoqligi va zichligi va quduq boshi sharoitlariga qarab aniqlanadi.

4. Rejalashtirilgan oqim tezligiga va kerakli quvvatga ko'ra, ishlash ko'rsatkichlari oqim tezligi va boshning hisoblangan qiymatlariga bevosita yaqin bo'lgan nasos agregatlari tanlanadi. Nasos agregatlarining tanlangan standart o'lchamlari uchun ularning "suv" ish xususiyatlari rezervuar suyuqligining haqiqiy ma'lumotlari - yopishqoqlik, zichlik, gaz miqdori uchun qayta hisoblab chiqiladi.

5. Nasosning yangi "yog '" xarakteristikasiga ko'ra, berilgan parametrlarni - etkazib berish va boshni qondiradigan ish bosqichlarining soni tanlanadi. Qayta hisoblangan xarakteristikalar asosida nasos quvvati aniqlanadi va qo'zg'aysan dvigateli, oqim o'tkazuvchi kabel va tuproqli uskunalar (transformator va boshqaruv stantsiyasi) tanlanadi.

6. Nasos olish joyidagi qatlam suyuqligining harorati, nasos va suv osti elektr motorining quvvati, samaradorligi va issiqlik o'tkazuvchanligi bo'yicha nasos blokining asosiy elementlarining harorati aniqlanadi - elektr motorining o'rashi. , Shlangi himoyadagi moy, oqim o'tkazgich, oqim o'tkazuvchi kabel va boshqalar. Xarakterli nuqtalardagi haroratlarni hisoblab chiqqandan so'ng, issiqlikka chidamlilik (qurilish uzunligi va kengaytmasi) bo'yicha kabelning dizayni, shuningdek, SEMning dizayni, uning o'rash simi, izolyatsiyasi va gidravlik himoya moyi ko'rsatiladi.

Agar loyiha harorati ushbu mintaqada ishlatiladigan nasos agregatlari elementlari uchun ruxsat etilgan maksimal darajadan yuqori bo'lsa yoki yuqori haroratli qimmat ESP agregatlariga buyurtma berishning iloji bo'lmasa, hisoblash boshqa nasos agregatlari uchun (o'zgartirilgan holda) amalga oshirilishi kerak. nasos va dvigatelning xarakteristikalari, masalan, yuqori samaradorlik bilan, kattaroq tashqi vosita diametri bilan va boshqalar).

7. Oqim tezligi, bosim, harorat va umumiy o'lchovlar bo'yicha ESP blokining yakuniy tanlovidan so'ng, burg'ulash yoki er osti ta'mirlashdan keyin neft qudug'ini rivojlantirish uchun tanlangan blokdan foydalanish imkoniyati tekshiriladi. Shu bilan birga, hisoblash uchun haydaladigan suyuqlik sifatida ushbu quduqda ishlatiladigan og'ir o'ldiradigan suyuqlik yoki boshqa suyuqlik (ko'pik) olinadi. Hisoblash o'zgargan zichlik va yopishqoqlik uchun, shuningdek, nasos va suv ostidagi dvigateldan pompalanadigan suyuqlikka issiqlikni olib tashlashning boshqa bog'liqliklari uchun amalga oshiriladi. Ko'pgina hollarda, ko'rsatilgan hisob-kitob quduqni tugatish paytida suv osti dvigatelining stator sariqlarida kritik haroratga erishilgunga qadar suv osti blokining to'xtovsiz ishlashining maksimal mumkin bo'lgan vaqtini belgilaydi.

8. ESP tanlovi tugagandan so'ng, o'rnatish, agar kerak bo'lsa, mexanik aralashmalar yoki korroziy elementlarni o'z ichiga olgan qatlam suyuqligida ishlash imkoniyati tekshiriladi. Agar ushbu quduq uchun aşınmaya yoki korroziyaga chidamli nasosning maxsus versiyasiga buyurtma berishning iloji bo'lmasa, kiruvchi omillar ta'sirini kamaytirish uchun zarur geologik, texnik va muhandislik choralari belgilanadi.

ESP tanlash ham "qo'lda" ham, kompyuter yordamida ham amalga oshirilishi mumkin. Ko'pgina neft kompaniyalari quduq nasos agregatlarini tanlash uchun kompyuter dasturlarini o'rnatdilar, ulardan foydalanish aniq tanlash imkonini beradi. optimal variantlar dala ma'lumotlariga ko'ra, quduq osti uskunalari. Bunday holda, nafaqat tanlovni tezlashtirish, balki qo'lda tanlash uchun zarur bo'lgan ko'plab soddalashtirishlarni rad etish orqali uning aniqligini oshirish mumkin bo'ladi.

Tor, o'ziga xos ma'noda neft quduqlari uchun ESP agregatlarini tanlash quduqdan optimal yoki optimal ish parametrlariga yaqin bo'lgan qatlam suyuqligini ishlab chiqarishni ta'minlaydigan standart o'lchamlarni yoki standart o'lchamlarni aniqlashni anglatadi (ta'minot, bosim, quvvat, MTBF va boshqalar). Kengroq ma'noda tanlash "neft rezervuari - quduq - nasos agregati" o'zaro bog'langan tizimning asosiy ishlash ko'rsatkichlarini aniqlash va ushbu ko'rsatkichlarning maqbul kombinatsiyalarini tanlashni anglatadi. Optimallashtirish turli mezonlarga ko'ra amalga oshirilishi mumkin, ammo oxir-oqibat ularning barchasi bitta yakuniy natijaga - ishlab chiqarish birligining narxini minimallashtirishga - bir tonna neftga qaratilgan bo'lishi kerak. Birinchidan, zarur dastlabki ma'lumotlar o'rnatiladi: kirish tenglamasi tanlanadi; quduqdan haydalishi kerak bo‘lgan neft, suv, gaz va ularning aralashmalarining xossalarini aniqlash; ishlab chiqarish korpusining dizayni. Nasosni tushirish chuqurligi L H, so'rg'ichli nasosning tushish chuqurligini aniqlash texnikasiga o'xshash usul bilan kirish joyidagi neft va gaz oqimining iste'mol qilinadigan gaz miqdorini hisobga olgan holda topiladi. Buning uchun g'ilof quvurlari bo'ylab oqimning p ning bosim taqsimoti va oqim tezligining gaz tarkibining egri chiziqlari quyidan yuqoriga, ma'lum bir chuqurlik bosimidan boshlab, kirish tenglamasi bilan aniqlanadi. ma'lum oqim tezligi (mos ravishda, egri / va 3 rasmda. VIII. o'n sakkiz). Oqimning iste'mol qilinadigan gaz miqdori - hajmli oqim tezligining nisbati V gaz va suyuqlik aralashmasining umumiy oqim tezligiga saytdagi gaz q - formula bilan aniqlanadi b = V / (V + q). Egri chiziq 3 (VIII.18-rasmga qarang) nasosning dastlabki tushirish chuqurligini (nasos olishdagi hajmli gaz tarkibining ruxsat etilgan qiymatlariga ko'ra; p BX = 0,05-f-0,25) va bosimni hisoblang. pw x(egri chiziq bo'ylab /). Nasosga kirishda iste'mol qilinadigan gaz miqdorining yuqorida aytib o'tilgan chegaralari gazlangan suyuqlikni chiqarish paytida UPECN sinov ma'lumotlariga ko'ra o'rnatilgan. Agar b in = 0 ÷ 0,05 bo'lsa, u holda gaz nasosning ishlashiga ozgina ta'sir qiladi, agar b in = 0,25 ÷ 0,3 bo'lsa, nasosning ta'minoti buziladi. Amalda, nasosning qabul qilish bosimi kamida 1-1,5 MPa bo'lishi maqsadga muvofiqdir. Nasosning chiqishi p „ykdagi bosimni aniqlash uchun, yaʼni trubaning eng past boʻlimida quvurlardagi bosim taqsimoti ham maʼlum quduq boʻyidagi bosimdan yuqoridan pastgacha bosqichlarda hisoblanadi. RU, yig'ish tizimidagi bosimga teng (qarang. VIII.18-rasm, egri 2). Bunday holda, gazni qisman ajratish * nasosni qabul qilishda hisobga olinadi, u nasosni chetlab o'tib, halqali bo'shliqni yuqoriga ko'taradi va nazorat valfi orqali oqim liniyasiga chiqariladi.

Quvurlardagi bosim taqsimotini hisoblashda ularning diametri d oqim tezligini hisobga olgan holda o'rnating:

Shuni ta'kidlash kerakki, topilgan qiymatlarga ko'ra p bilan va ma'lum bir oqim tezligi Qzhsu standart sharoitlarda hali ham etarli aniqlik bilan tegishli nasos xarakteristikasini tanlash mumkin emas, chunki suvni quyish jarayonining ma'lumotlariga asoslangan zavod tavsiflari gaz xususiyatlarining ta'sirini hisobga olmaydi. -suyuq aralashmalar va nasos agregatlarining termodinamik ish sharoitlari. Nasos orqali haqiqiy suyuqlik oqimi o'rnatilgan Qzhsu qiymatlaridan farq qiladi nasos tomonidan pompalanadigan suyuqlikda katta miqdorda gaz erishi mumkinligi sababli. Suyuqlik, elektr motorini yuvib, qiziydi. Bundan tashqari, u ma'lum miqdorda erkin gazni o'z ichiga oladi va bu omillar nasosdan o'tadigan gaz-suyuqlik aralashmasi (GLC) hajmining sezilarli darajada oshishiga yordam beradi (standart sharoitlarda ma'lum bir oqim tezligiga nisbatan Qzhsu). ). Shuni yodda tutish kerakki, gaz suyuqliklarining oqim tezligi nasosning uzunligi bo'ylab chiqishga bosimning oshishi va suyuqlikdagi erkin gaz miqdorining kamayishi bilan bog'liq holda beqaror bo'lib chiqadi. O'z navbatida, suyuqlikning xususiyatlari va uning yopishqoqligi nasos boshining ishlashiga ta'sir qiladi, shuningdek, ularning qo'llanilishining tez kengayishi tufayli. neft sanoati- rezervuar bosimini ushlab turish tizimlarida (2000 m gacha bosimda kuniga 3000 m 3 gacha), suv olish va artezian quduqlaridan suvni ko'tarish uchun, bitta quduq panjarasi bilan bir nechta qatlamlarni alohida ishlatish uchun .

Rivojlanish tizimi. Rivojlanishning asosiy tushunchalari.

Rivojlanishi neft konlari - ko'p parametrli jarayon, bu jarayonning har bir texnologik bo'g'ini optimal rejimda ishlashi kerak, bu esa o'z navbatida optimallashtirish mezonlari ierarxiyasini yaratadi. Bunday sharoitda konni rivojlantirish jarayonida strategik muvaffaqiyatni aniqlash va asosiy mezonlarni aniqlash kerak. Rivojlanish tizimlari- ishlab chiqarish ob'ektini, ularni burg'ulash va qurishning ketma-ketligi va tezligini, kollektorga ta'sirning mavjudligi yoki yo'qligini, qazib olish va quyish quduqlarining soni, nisbati va joylashishini, zaxira quduqlar sonini aniqlaydigan o'zaro bog'liq muhandislik echimlari majmui. , rivojlanishni boshqarish, yer osti boyliklarini muhofaza qilish va boshqalar. muhit. Har qanday rivojlanish tizimini 2 asosiy xususiyatga ko'ra tasniflash mumkin: 1).Shakllanishga ta'sir etishi yoki yo'qligi bilan. 2) Quduqni joylashtirish tizimiga ko'ra. Har bir rivojlanish tizimi quyidagi parametrlar bilan tavsiflanishi mumkin: 1) Quduqlar panjarasining zichlik koeffitsienti - Ss, Ss = F / n.[Ha / KV]; F - kon maydoni; n - quduqlar soni;2).Krylov parametri Ncr.= VOlib olingan zahiraning boshlanishi / n, [tonna], ya'ni. har bir quduqqa qayta tiklanadigan zaxiralar; 3) Wint tizimini ishlab chiqish intensivligi parametri = N NAGN. / N EKSTRAKT. (1; 0,5; 0,3); 4). Zaxira quduqlari parametri Wres = N RES. / N JAMI. (0,1-0,3). Rivojlanish tizimini tanlash. Tanlov quyidagi omillarga bog'liq: 1. Tabiiy va iqlim sharoiti; 2. Neft rezervuari hajmi va konfiguratsiyasi; H. Tuzilmaning geologik xususiyati; 4. Ishlab chiqaruvchi tuzilmalarning bir jinsliligi; 5. Jismoniy holat uglevodorodlar; 6. Ishchi agentlar resurslarining mavjudligi; 7. Depozitlarning tabiiy rejimi; 8. Neftning xossalari.

Suv omboriga ta'sir qilmasdan rivojlanish tizimi. Rivojlanish quyidagi hollarda amalga oshiriladi: 1). Konning tabiiy energiya balansi tabiiy yo‘l bilan to‘ldirilganda va tabiiy energiya manbalaridan foydalangan holda o‘zlashtirish samarali amalga oshirilganda; 2). Ishlaydigan agentning etishmasligi. H). Ta'sirni rivojlantirish samarasiz bo'lganda. Qatlamni yo'qotish rejimida (elastik, erigan gaz) qatlamga ta'sir qilmasdan o'zlashtirganda, qazib olish quduqlari to'rtburchaklar yoki kvadrat shaklida bir tekis panjaralar bo'ylab joylashgan.

Hisoblash tomonidan taklif qilingan quduq uchun ESP tanlash usuli asosida amalga oshiriladi v Metodik rahbarlik 130503 ixtisosligi talabalari uchun kurs loyihalash. Bu texnika ushbu toifadagi quduqlarning ish rejimlarini optimallashtirishga jalb qilingan dala ishchilari tomonidan ESP bilan jihozlangan quduqlarning texnologik parametrlarini operativ hisoblash uchun mo'ljallangan. Oraliq va yakuniy dizayn qiymatlarining aniqligi dala sharoitlari uchun maqbul qiymatlar doirasida.

Usul mahalliy va xorijiy tadqiqotchilar tomonidan olingan nasoslar bilan pompalanadigan suv-neft va gaz aralashmalarining parametrlari uchun matematik munosabatlardan foydalanadi. Ushbu texnikada yakuniy maqsad tanlangan nasosning ish xarakteristikasining quduqning shartli xarakteristikasi bilan kesishish nuqtasini aniqlash, ya'ni quduq va nasosning birgalikda ishlashi uchun sharoitlarni topishdir. Usul suv-moy aralashmasining viskozitesining suvda qayd etilgan pasportga ta'sirini, ESP ning ishlash xususiyatlarini hisobga oladi.

1. Quduqning cho'zilishini hisobga oluvchi koeffitsient.

2. Quduq halqasidagi neftning zichligi.

0,838 + 1,03 * 0,821) /2,085=0,807 (g/sm 3)

3. Nasos bilan chiqariladigan suv-moy aralashmasining zichligi.

0,821 * (1-18 / 100) +1,18 (18/100) = 0,886 (g / sm 3)

4. Nasos olishiga beriladigan moy-suv aralashmasi hajmini oshirishni hisobga olgan koeffitsient (> 1).

1.196(1-18/100)+18/100=1.161

5. Nasos olish uchun berilgan suv-moy aralashmasining viskozitesi (n60% da).

1,41 * 0,886 / (0,821- (18/100) 1/3 (1+ (1,18 / 0,821-1) * 18/100) = 3,239 (cP)

n.pl - rezervuar moyining viskozitesi, cP.

Agar sm 5 cP yoki n> 60% bo'lsa, u holda tuzatish omillari K q = 1; K n = 0,99. Bizning hisob-kitobimizda biz aynan shunday koeffitsientlarni olamiz, chunki sm 5 cp.

7. Optimal ish rejimiga o'tkazishdan oldin ESP rejimida ishlaydigan quduqda pasaytirilgan statik daraja.

(2584-2300) * (0,807 / 0,886) - (((130-7) * 10) / (0,993 * 0,886)) + 2693 + 2300-2584 + 7 * 10 / 0,886 = 1348,226 m

N p.n. - quduqdagi nasosning suspenziyasi chuqurligi, m

N d. - quduqdagi dinamik daraja, m

R pl. - quduqdagi qatlam bosimi, atm.

P zat. - quduqdagi halqali bosim, atm.

P buff. - quduq buferidagi bosim, atm.

57 m 3 / kun quduqni tanlashni ta'minlash uchun biz 5-40-2600 nasosini oldindan tanlaymiz. Nasos uchun nasos xususiyatlarining ish maydoniga yaqinlashuvchi koeffitsientlar: S 1 = 1275,49 m; S 2 = 13,1757 kun / m 2; S 3 = 0,21631 kun 2 / m 5;

7. Quduqning shartli xarakteristikasini boshi bo'yicha nasosning ish maydoniga yaqinlashtiradigan koeffitsient.

(1275,49-1348,262) * 1 2 /1,21*1,161 2 * 0,21631 = -206,371 (m 6 / kun 2)

8. Quduq unumdorligi indeksining (Kpr) o'zaro nisbati, bu nasosni olish uchun etkazib beriladigan neft-suv aralashmasining massa oqimini tavsiflaydi.

10*1/(0.993*0.886*7.324*0.99)=1.568

9. Quduqning shartli xarakteristikasini etkazib berish bo'yicha nasosning ish maydoniga yaqinlashtiradigan koeffitsient.

(13,1757-1,568) * 0,99 / (2,2 * 1,161 * 0,21631) = 20,804 (m 3 / kun)

10. Yuzaki sharoitda quduqdan suyuqlik olishni loyihalash (optimal).

20,804 + (- 206,371 + 20,804 2) 1/2 = 35,851 (m 3 / kun)

11. Quduq tubidagi bosimni loyihalash.

130-35.851 / 7.324 = 125.105 (atm.)

12. Quduqni o'ldirish suyuqligi bo'yicha uning rivojlanishidagi quduqdagi dinamik daraja.

2693- (10 * 125.105) / (0.993 * 1.18) = 1625 (m)

13. Quduqdagi nasos suspenziyasining chuqurligi.

2693-10 * (125.105-97.5) /0.993*0.886=2379 (m)

14. Barqaror ish sharoitida quduqdagi ishchi dinamik darajasini loyihalash.

2379 - ((10 * (125.105-7) -0.886 * (2693-2379)) / 0.807) = 1466 (m)

15. Nasos bilan haydaladigan suv-moy emulsiyasi miqdori.

35,851 * 1,161 = 41,613 (m3 / kun)

Ushbu nasos uchun suyuqlikni olish uchun ish maydoni 25 - 70 (m 3 / kun); 57 (m 3 / kun) ga teng quduq orqali suv-neft aralashmasining dizayn namunasi ish joyida. Quduqlar va nasosning bosim xususiyatlarini moslashtirish jadvali quyida keltirilgan.

Quduqning bosim xarakteristikasi H (Q) ustiga qo'yiladi - nasosning xarakteristikasi ularning kesishish nuqtasini topish uchun, bu quduqning oqim tezligini aniqlaydi, bu nasos yoqilganda ESP ning oqim tezligiga teng bo'ladi. quduq esa birga ishlaydi. A nuqtasi - quduq va ESP xususiyatlarining kesishishi. A nuqtaning absissasi quduq va nasos birgalikda ishlaganda quduqning oqim tezligini beradi va ordinata nasos tomonidan ishlab chiqilgan H boshidir. Samarali va tejamkor ishlash uchun shunday xususiyatlarga ega ESPni tanlash kerakki, xususiyatlarning kesishish nuqtasi maksimal samaradorlikka (B nuqtasi) to'g'ri keladi yoki hech bo'lmaganda tavsiya etilgan ish rejimlari hududida bo'ladi. bu nasosning (soyali).

Ko'rib turganingizdek, bizning holatlarimizda xususiyatlarning kesishish nuqtasi A soyali maydon ichida bo'lib chiqdi. Nasosning maksimal rejimda ishlashini ta'minlashni istab, biz ushbu rejimga mos keladigan nasos oqimini (quduq oqim tezligi) Q qudug'ini topamiz. Q scw ni z max rejimida etkazib berishda nasos tomonidan ishlab chiqilgan bosh B nuqtasi bilan belgilanadi. Aslida, ushbu ish sharoitida kerakli bosh S nuqtasi bilan belgilanadi.

Shunday qilib, samarali va tejamkor ishlashni ta'minlash

Yog 'ishlab chiqarish uchun elektr boshqariladigan markazdan qochma nasoslar (ESP) qurilmalarini tanlash.

Neft quduqlari uchun nasos agregatlarini tanlash, tor, o'ziga xos ma'noda, quduqdan qat'iy suyuqlikning belgilangan ishlab chiqarishni optimal yoki optimal ish parametrlariga yaqin (ta'minot) ta'minlaydigan standart o'lchamlarni yoki standart o'lchamlarini aniqlashni anglatadi. , bosim, quvvat, MTBF va boshqalar) ... Kengroq ma'noda tanlash "neft rezervuari - quduq - nasos agregati" o'zaro bog'langan tizimning asosiy ishlash ko'rsatkichlarini aniqlash va ushbu ko'rsatkichlarning maqbul kombinatsiyalarini tanlashni anglatadi. Optimallashtirish turli mezonlarga ko'ra amalga oshirilishi mumkin, ammo oxir-oqibat ularning barchasi bitta yakuniy natijaga - ishlab chiqarish birligining narxini minimallashtirishga - bir tonna neftga qaratilgan bo'lishi kerak.

Neft quduqlari uchun markazdan qochma nasos qurilmalarini tanlash kollektor va chuqur hosil bo'lish zonasida suyuqlik va gaz filtratsiyasini, gaz-suvning harakatini o'rganish bo'yicha ish qoidalari va natijalariga asoslangan algoritmlarga muvofiq amalga oshiriladi. -neft sanoatida qayta-qayta sinovdan o‘tgan, korpus torlari bo‘ylab yog‘ aralashmasi, gaz tarkibi, bosimi, zichligi, qovushqoqligi va boshqalarning o‘zgarish qonuniyatlari, markazdan qochuvchi suv osti agregatlarining ishlash nazariyasini o‘rganish, eng avvalo. - quduq santrifüj nasoslari, haqiqiy rezervuar suyuqligida.

Neft quduqlari uchun ESP agregatlarini tanlash bo'yicha asosiy ishlarni PD Lyapkov, BashNIPIneft va TatNIPIneftda, YUKOS neft kompaniyasida ishlab chiqilgan usullar va VS Linev, TRW Reda tomonidan bajarilgan ishlar va ishlab chiqilgan usullar bilan bog'lash kerak. OKB BN va Gubkin nomidagi Rossiya davlat neft va gaz universiteti.

ESP ni tanlash metodologiyasining asosiy qoidalari neft qudug'i.

Mavjud taxminlar ostida ESP ni tanlashning umumiy usuli quyidagicha:

1.Kollektor va quduq tubi zonasining geofizik, gidrodinamik va termodinamik ma’lumotlari, shuningdek, rejalashtirilgan (tanlash topshirig‘iga qarab optimal yoki maksimal) quduqning oqim tezligi, quduq tubi qiymatlari aniqlanadi - qatlam suyuqligining bosimi, harorati, suv kesimi va gaz tarkibi.

2. Qatlam suyuqligi oqimining gazsizlanish qonuniyatlariga (hozirgi bosim va toʻyinganlik bosimining, haroratning, gaz, neft va suvning siqilish koeffitsientlarining oʻzgarishi), shuningdek, qatlam suyuqligining alohida komponentlarining nisbiy harakati qonuniyatlariga koʻra. saytdagi korpus ipi bo'ylab bu oqim

"Pastki teshik - nasosni qabul qilish" nasosning kerakli chuqurligini aniqlaydi, yoki deyarli bir xil - nasos blokining normal ishlashini ta'minlaydigan nasos qabul qilishdagi bosim. Nasosi to'xtatib turish chuqurligini aniqlash mezonlaridan biri sifatida nasos olish joyidagi erkin gaz miqdori ma'lum bir qiymatdan oshmaydigan bosim tanlanishi mumkin. Yana bir mezon nasosni qabul qilishda pompalanadigan suyuqlikning maksimal ruxsat etilgan harorati bo'lishi mumkin.

Kerakli nasosni tushirish chuqurligini hisoblash natijasining haqiqiy va qoniqarli iste'molchisi bo'lsa, ushbu metodologiyaning 3-bandiga o'tish amalga oshiriladi.

Agar hisob-kitob natijasi haqiqatga to'g'ri kelmaydigan bo'lsa (masalan, nasosning ishlash chuqurligi quduqning chuqurligidan kattaroq bo'lsa), hisoblash dastlabki ma'lumotlar o'zgartirilgan holda 1-bosqichdan boshlab takrorlanadi - masalan, rejalashtirilgan oqim tezligi pasayadi, quduq unumdorligi koeffitsienti oshadi (quyruqning hosil bo'lish zonasini rejalashtirilgan tozalashdan so'ng) , maxsus yuqori oqim qurilmalari (gaz ajratgichlar, demulsifikatorlar) va boshqalardan foydalanganda.

4. Rejalashtirilgan oqim tezligiga va kerakli quvvatga ko'ra, ishlash ko'rsatkichlari oqim tezligi va boshning hisoblangan qiymatlariga bevosita yaqin bo'lgan nasos agregatlari tanlanadi. Nasos agregatlarining tanlangan standart o'lchamlari uchun ularning "suv" ishlash ko'rsatkichlari rezervuar suyuqligining haqiqiy ma'lumotlari - yopishqoqlik, zichlik, gaz miqdori uchun qayta hisoblab chiqiladi.

5.Nasosning yangi "moy" xarakteristikasiga ko'ra, berilgan parametrlarni - etkazib berish va bosimni qondiradigan ish bosqichlari soni tanlanadi. Qayta hisoblangan xarakteristikalar asosida nasos quvvati aniqlanadi va qo'zg'aysan dvigateli, oqim o'tkazuvchi kabel va tuproqli uskunalar (transformator va boshqaruv stantsiyasi) tanlanadi.

6. Nasos blokining asosiy elementlarining harorati nasosning qabul qilish joyidagi qatlam suyuqligining harorati, nasosning quvvati, samaradorligi va issiqlik o'tkazuvchanligi va suv ostidagi elektr motori - elektr motorining o'rashi, gidravlik himoyadagi moy, oqim o'tkazgich, oqim o'tkazuvchi kabel va boshqalar. Xarakterli nuqtalardagi haroratlarni hisoblab chiqqandan so'ng, issiqlikka chidamlilik (qurilish uzunligi va kengaytmasi) bo'yicha kabelning dizayni, shuningdek, SEMning dizayni, uning o'rash simi, izolyatsiyasi va gidravlik himoya moyi ko'rsatiladi.

7. Oqim tezligi, bosim, harorat va umumiy o'lchovlar bo'yicha ESP blokining yakuniy tanlovidan so'ng, burg'ulash yoki er osti ta'miridan keyin neft qudug'ini rivojlantirish uchun tanlangan blokdan foydalanish imkoniyati tekshiriladi. Shu bilan birga, hisoblash uchun haydaladigan suyuqlik sifatida ushbu quduqda ishlatiladigan og'ir o'ldiradigan suyuqlik yoki boshqa suyuqlik (ko'pik) olinadi. Hisoblash o'zgargan zichlik va yopishqoqlik uchun, shuningdek, nasos va suv ostidagi dvigateldan pompalanadigan suyuqlikka issiqlikni olib tashlashning boshqa bog'liqliklari uchun amalga oshiriladi. Ko'pgina hollarda, ko'rsatilgan hisob-kitob quduqni tugatish paytida suv osti dvigatelining stator sariqlarida kritik haroratga erishilgunga qadar suv osti blokining to'xtovsiz ishlashining maksimal mumkin bo'lgan vaqtini belgilaydi.

8. ESP tanlovi tugagandan so'ng, o'rnatish, agar kerak bo'lsa, mexanik aralashmalar yoki korroziy elementlarni o'z ichiga olgan qatlam suyuqligida ishlash imkoniyati tekshiriladi. Agar ma'lum bir quduq uchun aşınmaya yoki korroziyaga chidamli nasosning maxsus versiyasini buyurtma qilishning iloji bo'lmasa, kiruvchi omillar ta'sirini kamaytirish uchun zarur geologik, texnik va muhandislik choralari belgilanadi.

ESP ni tanlash uchun quyidagi dastlabki ma'lumotlar talab qilinadi:

1. Zichlik, kg / kubometr:

ajratilgan yog ';

normal sharoitda gaz;

2. Yopishqoqlik, m 2 / s:

3. Rejalashtirilgan quduq oqimi, kub metr / kun.

4. Kollektor ishlab chiqarishning suv kesimi, birlik fraksiyalari.

5. Gaz omili, kubometr / kubometr.

6.Moyning hajm koeffitsienti, birliklari.

7.Tashkillanish chuqurligi (teshilish teshiklari), m.

8. Kollektor bosimi va to‘yinganlik bosimi, MPa.

9. Kollektor harorati va harorat gradienti, o S, o S / m.

10. Hosildorlik koeffitsienti, kub metr / MPa * kun.

11. Bufer bosimi, MPa.

12. Qopqoq ipining geometrik o'lchamlari (tashqi diametri va devor qalinligi), quvur liniyasi (tashqi diametri va devor qalinligi), nasos va suv osti dvigateli (tashqi diametr), mm.

ESP o'rnatilishi quyidagi ketma-ketlikda tanlanadi:

1. Soddalashtirishlarni hisobga olgan holda "pastki teshik - nasosni qabul qilish" bo'limida aralashmaning zichligini aniqlang:

r sm = ((1-G) + r g G

bu erda r n - ajratilgan yog'ning zichligi, kg / kubometr

r - qatlam suvining zichligi,

r g - gazning standart sharoitdagi zichligi;

G - joriy hajmli gaz tarkibi;

b - qatlam suyuqligining suv kesilishi.

2. Berilgan quduq debitimi ta’minlangan tubning bosimini aniqlang:

R zab = R pl - Q / K ishlab chiqarish

bu erda R PL - rezervuar bosimi;

Q - maqsadli quduq oqimi tezligi;

K prod - quduq unumdorligi indeksi.

3. Suyuqlikning berilgan oqim tezligida dinamik sathning joylashish chuqurligini aniqlang:

N din = L quduq - P zab * Q / r sm g

4. Nasosning kirish qismidagi gaz miqdori ma'lum bir mintaqa uchun ruxsat etilgan maksimal qiymatdan oshmaydigan nasosning kirish qismidagi bosimni aniqlang (masalan, G = 0,15):

P pr = (1 - G) P bizni

(ko'rsatkichi qatlam suyuqligining gazsizlanishiga qarab m = 1,0).

bu erda: P us - to'yinganlik bosimi.

5.Nasos suspenziyasining chuqurligini aniqlang:

L = N din + P pr / r sm g

6. Nasos olish joyidagi qatlam suyuqligining haroratini aniqlang:

T = T pl - (L quduq - L) * G t ;

bu erda T PL - rezervuar harorati;

G t - harorat gradienti.

7. Nasosga kirish joyidagi bosimdagi suyuqlikning hajm nisbatini aniqlang:

B * = b + (1-b) [1 + (B - 1) ÖP pr / P sot

bu erda: B - to'yingan bosimdagi neftning hajm koeffitsienti;

b - mahsulotning hajmli suv kesilishi;

P pr - nasosning kirish qismidagi bosim;

P to'yingan - to'yinganlik bosimi.

8.Nasos kirishidagi suyuqlikning oqish tezligini hisoblang:

Q pr = Q * B *

9. Nasosga kirishdagi erkin gazning hajmli miqdorini aniqlang:

G pr = G [1- (P pr / P sot)],

Bu erda G - gaz omili.

10. Nasos kirishidagi gaz miqdorini aniqlang:

b in = 1 / [((1 + P pr) B *) / G pr] + 1

11.Nasos kirishidagi gaz sarfini hisoblang:

Q pr.c = Q pr b in / (1 -b in)

12.Nasosning kirish qismidagi korpus qismida pasaytirilgan gaz tezligini hisoblang:

C = Q gr.pr.with / f rms

Bu erda f ckv - nasos qabul qilish joyidagi quduqning tasavvurlar maydoni.

13. Nasosning kirish qismidagi haqiqiy gaz miqdorini aniqlang:

j = b in / [1 + (C p / C) b pr ]

Bu erda C p - quduq qazib olishning suv kesilishiga qarab gaz pufakchalarining ko'tarilish tezligi (b da C p = 0,02 sm / s).< 0,5 или С п = 0,16 см/c при b > 0,5).

14. "Pastki teshik nasosi olish" bo'limida gazning ishini aniqlang:

P g1 = P o'tirdi ([1 / (1 - 0,4 j)] - 1)

15. «Nasosni quyish - quduq boshi» bo'limida gazning ishini aniqlang:

P g2 = P sat * b buf ([1 / (1 - 0,4 j buf)] - 1),

qayerda b buf = 1 / [((1 + P buf) B buf *) / G buf] + 1;

j buf = b buf / [1 + (C n / C) b buf]

"Buff" indeksiga ega bo'lgan qiymatlar quduqning bosh qismiga tegishli va "bufer" bosimi, gaz miqdori va boshqalar.

16. Kerakli nasos bosimini aniqlang:

P = r g L din + P buf - P g1 - P g2

bu erda L dyn - dinamik darajadagi joylashish chuqurligi;

P buf - bufer bosimi;

P g1 - "pastki nasos" bo'limidagi gazning bosimi;

P g2 - "nasos quyish - quduq boshi" bo'limidagi gazning ish bosimi.

17.Kirish joyidagi nasos oqimining qiymati, kerakli bosim (nasos boshi) va korpusning ichki diametridan kelib chiqib, biz suv osti santrifüj nasosining o'lchamini tanlaymiz va uning ishlashini tavsiflovchi qiymatlarni aniqlaymiz. nasosni optimal rejimda (oqim, bosh, samaradorlik, quvvat) va etkazib berish rejimida "0" ga teng (bosh, quvvat).

18. Neft-suv-gaz aralashmasida ishlaganda nasos oqimining suv xarakteristikasiga nisbatan o'zgarish koeffitsientini aniqlang:

K Q n = 1 - 4,95 n 0,85 Q oV -0,57

bu erda n - aralashmaning samarali yopishqoqligi;

Q oV - suvda nasosning optimal oqimi.

19.Yopishqoqlik ta'sirida nasos samaradorligining o'zgarish koeffitsientini hisoblang:

K h n = 1 - 1,95 n 0,4 / Q oV 0,27

20.Nasos kirishidagi gazni ajratish koeffitsientini hisoblang:

K c = 1 /,

Bu erda f quduq - korpusning ichki devori va nasos korpusidan hosil bo'lgan halqaning maydoni.

21. Nasosga kirishda suyuqlikning nisbiy oqimini aniqlang:

q = Q w.pr / Q haqida B

Bu erda Q haqida B - nasosning "suv" xususiyatlariga ko'ra optimal rejimda oqim.

22. Nasosning suv xarakteristikasining mos keladigan nuqtasida nasosga kirishdagi nisbiy oqimni aniqlang:

q pr = Q w.pr / Q o B K Q n

23. Gazni ajratishni hisobga olgan holda nasos qabul qilishda gaz miqdorini hisoblaymiz:

b pr = b in (1 - K s)

24. Yopishqoqlik ta'siridan nasos boshining o'zgarish koeffitsientini aniqlang:

K N n = 1 - (1,07n 0,6 q pr / Q taxminan B 0,57)

25. Gaz ta'sirini hisobga olgan holda nasos boshining o'zgarish koeffitsientini aniqlang:

K = [(1 - b) / (0,85 - 0,31 q pr) A]

qayerda A = 1 / [15,4 - 19,2 q pr + (6,8 q pr) 2]

26. Optimal rejimda suvga nasos bosimini aniqlang:

N = R / r g K K N n

27.Nasos bosqichlarining kerakli sonini hisoblang:

Z = H / h st,

bu erda h st - tanlangan nasosning bir bosqichining boshi.

Z-raqam kattaroq butun qiymatga yaxlitlanadi va tanlangan nasos hajmi uchun standart bosqichlar soni bilan taqqoslanadi. Agar bosqichlarning hisoblangan soni tanlangan nasos o'lchami uchun texnik hujjatlarda ko'rsatilganidan ko'p bo'lsa, unda ko'p sonli bosqichlar bilan keyingi standart o'lchamni tanlash va 17-banddan boshlab hisobni takrorlash kerak.

Agar hisoblangan qadamlar soni ko'rsatilganidan kam bo'lsa texnik xususiyatlar, lekin ularning farqi 5% dan oshmaydi, tanlangan nasos hajmi keyingi hisoblash uchun qoldiriladi. Agar bosqichlarning standart soni hisoblanganidan 10% ga oshsa, nasosni qismlarga ajratish va ortiqcha bosqichlarni olib tashlash to'g'risida qaror qabul qilinishi kerak. Keyingi hisob-kitoblar operatsion xarakteristikaning yangi qiymatlari uchun 18-banddan boshlab amalga oshiriladi.

28. Yopishqoqlik, erkin gaz va ish rejimining ta'sirini hisobga olgan holda nasosning samaradorligini aniqlang:

h = 0,8 K h n K h q h oV

bu erda h oV - suv xususiyatlari uchun nasosning maksimal samaradorligi.

29. Nasos quvvatini aniqlang:

30. Suv osti dvigatelining quvvatini aniqlang:

N SEM = N / h SEM

31. Quduqni qazib olish jarayonida og'ir suyuqlikni (o'ldiradigan suyuqlik) haydash imkoniyati uchun nasos va suv osti dvigatelini tekshiramiz:

R hl = r hl g L + R buf + R zab - P pl

bu erda r hl - quduqni o'ldiradigan suyuqlikning zichligi.

Quduqni ishlab chiqishda nasosning boshini hisoblaymiz:

H hl = R hl / r hl g

H hl qiymati pasportning suv xarakteristikasining H bilan taqqoslanadi.

Quduqni ishlab chiqishda nasos quvvatini aniqlang:

N hl = P hl Q / h

Quduqni tugatish paytida suv ostidagi elektr motor tomonidan iste'mol qilinadigan quvvat:

N SED. hl = N hl / h PEP

32. Nasosni qabul qilishda ruxsat etilgan maksimal haroratni o'rnatishni tekshiramiz:

Bu erda [T] - suvga cho'miladigan nasosning qabul qilish joyidagi pompalanadigan suyuqlikning ruxsat etilgan maksimal harorati.

33. Biz suv osti moslamasini o'rnatish joyida va suv osti dvigatelining tashqi yuzasida korpusning ichki yuzasi tomonidan hosil qilingan halqali qismda sovutish suvining minimal ruxsat etilgan tezligida issiqlikni olib tashlash uchun o'rnatishni tekshiramiz, buning uchun biz hisoblab chiqamiz. pompalanadigan suyuqlikning oqim tezligi.

v) geologik ma'lumotlarning etarli emasligi sababli uskunani tanlashdagi xatolar.

UNP-1 uchun davriy zahira 18 quduqqa kamaydi

3 ta quduq keltirildi doimiy rejim NPV yordamida 15 quduqda ESP ning standart hajmini o'zgartirib, PPD-34 quduqlariga o'tkazildi.

2005 yilda davriy fondni qisqartirish chora-tadbirlari

1) Suv toshqini tizimini shakllantirish (20 quduqni qatlam bosimini saqlashga o'tkazish).

2) ESP bilan quduqlarning ishlash rejimini optimallashtirish (past debitli bloklarni ishga tushirish.).

3) Import qilingan vintli nasoslarni joriy etish.

4) Uskunani tanlashda xatolarni oldini olish uchun TMS bilan ESPni amalga oshirishni davom ettiring

ESP ozuqa koeffitsienti 0,1 dan 1,7 gacha o'zgarib turadi (5.5-jadval). Ga yaqin optimal rejim(Kfeed = 0,6-1,2) o'rnatishlarning taxminan 75% ishlaydi.

5.5-jadval. Xohryakovskoye konida ESP ozuqa tezligini taqsimlash

0,1 dan 0,4 gacha quvvat bilan ishlaydigan 49 ta quduqning asosiy soni (25 ta quduq) davriy ekspluatatsiyada. 154, 278, 1030, 916, 902 va 3503-sonli quduqlar uchun er osti uskunalari va quvurlarni qayta ko'rib chiqish tavsiya etiladi.

1,2 dan ortiq debit bilan ishlaydigan quduqlar ro'yxati 3.6.7-jadvalda ko'rsatilgan. Ulardan 130, 705, 163, 785, 1059-sonli quduqlar ESPni kattaroq standart o'lchamga optimallashtirish uchun optimallashtirildi.

5.6-jadval. K ta'minoti 1,2 dan ortiq bo'lgan quduqlar ro'yxati

Xo'sh, Yo'q.	Nasos turi	Ariza topshirish uchun	Q suyuqligi	P qatlami, MPa	N din, m	Nasosni tushirish chuqurligi
702	ESP 50-2100	1,7	65	20,5	1683	2300
130	TD-650-2100	1,4	100	17,9	1332	2380
705	ESP-160– 2100	1,6	123	18,3	2167	2400
707	TD-850-2100	1,5	114	16,5	1124	2260
163	ETSN-160-2150	1,5	82	18,2	1899	2350
185	ESP 25-2100	1,4	29	20,0	1820	2245
818	ESP 80-2100	1,4	87	18,2	2192	2340
166	ESP 50-2100	1,4	42	19,5	1523	2150
834	ESP 30-2100	1,6	23	23,0	1870	2250
785	ESP 125-2100	1,3	11	16,5	2320	2400
389	ESP 50-2100	1,4	42	22,9	1623	2200
1059	ESP 160-2100	1,4	144	16,5	2328	2400
1025	ESP 80-2100	1,4	72	16,1	1762	2080

Umuman olganda, Xoxryakovskoye koni uchun ESP bilan jihozlangan quduqlardan foydalanish darajasi, bir yil oldingi kabi, 0,87 ni tashkil qiladi. Ishonchlilikning asosiy ko'rsatkichi - 01.01.03 dan 1.01.04 gacha bo'lgan yil uchun MTBF, ESP fondi ma'lumotlariga ko'ra, 303 kundan 380 kunga o'zgargan, umuman olganda, NNP OAJ uchun bu ko'rsatkich pastroq va 330-da. 350 kun. Ushbu ko'rsatkichning o'sishi etarli darajadan dalolat beradi yuqori daraja ESP standart o'lchamini tanlash, quduqni qayta ishlash, agregatlarni rejimga qo'yish va ish paytida monitoring qilish bo'yicha ishlab chiqarish sexining ishi.

Konda 74 ta quduq (ishlab chiqarishning 17 foizi) parafin konlariga tegishli. "Dewaxing" jadvaliga ko'ra, barcha quduqlar, qoida tariqasida, oyiga bir marta issiq moy bilan yuviladi.

2003 yilda konda ESP bilan jihozlangan quduqlar zaxirasida 208 ta nosozlik bor edi. Nosozlik darajasi 0,85 birlikni tashkil etdi. (faol zahira 303 quduqqa teng). 2004 yilda konda 229 ta nosozliklar qayd etilgan bo'lib, 332 ta quduqning katta ekspluatatsion zaxirasi va K nosozlik 0,79 birlikgacha ijobiy kamaydi. Umuman olganda, "NNP" OAJ uchun K rad etish. ESP bu vaqtda 0,85 birlik edi.

5.2 ESP nosozliklarining sabablarini tahlil qilish

ESP bilan jihozlangan quduq zaxirasining muddatidan oldin ishdan chiqishi sabablarini tahlil qilish quyidagi rasmni ko'rsatadi, 5.1.4-rasmga qarang.

17% gacha nosozliklar quduqlarni qayta ishlash brigadalarining sifatsiz ishlashi bilan bog'liq. Qaytish operatsiyalari qoidalari buzilgan hollarda. Natijada, bu - kabelning shikastlanishiga, ESP ning sifatsiz o'rnatilishiga, quvurlarning oqishi, quduqlarning yomon yuvilishiga olib keladi.

Nosozliklarning 18% ga uzilishli rejimda ishlaydigan quduqlar, zaif oqim tufayli, shuningdek, nasos hajmining ish sharoitlariga mos kelmasligi sabab bo'ladi.

Muvaffaqiyatsizliklarning 13 foizida sabablar aniqlanmagan, chunki tergov o'tkazish qoidalari buzilgan.

1. 10% nosozliklar qattiq asfalt-qatronli-parafin konlari bilan birga shkala, qum, loy zarralari va zang bilan birga cho'kmalarga bog'liq.

2,9% nosozliklar gidravlik yorilishdan keyin quduqlarda propantning o'tkazilishi bilan bog'liq bo'lib, bu vallarning tiqilib qolishiga va nasoslarning ishdan chiqishiga olib keladi.

Nosozliklarning 3,8% nazoratsiz ish tufayli sodir bo'ladi - bu dewaxing jadvalini buzish, EHFni olib tashlash ustidan nazoratning yo'qligi va boshqalar.

4,6% nosozliklar o'rnatishlarni rejimga chiqarish ustidan nazorat yo'qligi tufayli yuzaga keladi.

5. 5% hollarda nosozlik zavoddagi nuqsonlar, yashirin nuqsonlar, sifatsiz suv osti va tuproqli nasos uskunalari tufayli yuzaga kelgan.

2004 yilda suv osti uskunalari tugunlarida, shu jumladan, suv osti kabelida, ESP operatsiya hududida quduqning haroratini aniqlash uchun issiqlik ko'rsatkichlari o'rnatildi. Issiqlik ko'rsatkichlari bo'lgan beshta qurilma jiddiy isitish joylarini aniqlash uchun mexanik aralashmalarni olib tashlash bilan og'ir ishga tushirilgan quduqlarga kiritildi. O'rnatishlar o'rtacha 100 kungacha ishladi, kabelning qurilish uzunligida izolyatsiya qarshiligining 0 ga kamayishi tufayli muvaffaqiyatsiz bo'ldi. Barcha holatlarda, kabel nosozliklarini aniqlashda, yadro izolyatsiyasi 130 ° C haroratda uzatma simini ulash joyidan 150 m masofada eritildi.

2004 yilda olingan natijalarga ko'ra, yuqori debet fondiga ega quduqlarni ta'mirlashda KRBK issiqlikka chidamli uzatma kabelining uzunligi 120 m gacha oshirildi va 3-guruh kabelidan 500 m uzunlikdagi qo'shimchadan foydalanildi.

ESP bilan jihozlangan quduq fondining ishlashini yaxshilash uchun quyidagilar tavsiya etiladi:

Quduqlar UPPCH tipidagi chastota konvertorini (Elekton-05 ") mobil o'rnatish orqali ishlab chiqilishi va ishga tushirilishi kerak. O'rnatish, albatta, imkon beradi texnik shartlar(ESP ishining chuqurligi, suv osti elektr motorining quvvat zaxirasi mavjud), tejamkor ishga tushirish rejimlarida quduqni tortib olish vaqtini qisqartirish, tushirishni oshirish, ortib borayotgan momentlarni yaratish orqali ESP tiqilib qolishini bartaraf etish;

Agregatlarning standart o'lchamlarini va depressiya (chiqish) chuqurliklarini tanlashda, gidravlik sindirish amalga oshirilgan quduqlar zaxirasiga alohida e'tibor berish kerak. Qum ishlab chiqaruvchi zahiralarda reaktiv nasoslar bilan gidravlik sindirishdan keyin quduqlarni ishlab chiqish, SCHF suyuqliklarini 2 g / l gacha quyish uchun mo'ljallangan ARH tipidagi aşınmaya bardoshli ESP agregatlarini qo'llash kerak. Bundan tashqari, ushbu fond CCD ni ta'minlash uchun texnologiyalarni ishlab chiqishi, nasosni mexanik aralashmalardan himoya qilish uchun er osti qurilmalarini qo'llashi kerak (ESP uchun filtrlar va loy tuzoqlari - ZAO Novomet, Premier);

Davriy zaxirada asosan ESP 20, 25 tipidagi yuqori bosimli, past samarali nasoslardan foydalaning va ESP ish chuqurligini oshirish imkoniyatini baholang, shuningdek past tezlikli quduqlarni so'rg'ichli nasos agregatlariga va reaktiv nasoslarga o'tkazing. birliklar.

ESP bo'linishidagi baxtsiz hodisalarni kamaytirish uchun o'rnatishlarning tebranishini kamaytiradigan qurilmalardan foydalanish tavsiya etiladi - nasos mili markazlashtiruvchilari, amortizatorlar, xavfsizlik muftalari ("TTDN" OAJ, Tyumen);

Muvaffaqiyatsizliklarning katta qismi ishlab chiqarish va qayta ishlash guruhlari ishining sifati bilan bog'liq. Yuqori malakali guruhlardan foydalanish va nostandart ishlarda nazoratni amalga oshirish kon fondining ishonchliligini sezilarli darajada oshiradi.

Nasos uskunasining chuqurligiga qarab ESP bilan jihozlangan qazib oluvchi quduq zaxirasining ishlash printsipi

2004 yilda ESP bilan jihozlangan quduqlar zaxirasini nasosning ishlash chuqurligi va ularning Xohryakovskoye konida ishlash xususiyatlari bo'yicha taqsimlanishi quyidagicha, 5.7-jadvalga qarang. va 5.1.5-rasm. - 5.1.8.

Xohryakovskoye konida ishlash chuqurligiga qarab ishonchlilik va samaradorlik nuqtai nazaridan ESP bilan jihozlangan quduq fondini tahlil qilish shuni ko'rsatdiki, ESPlar 1200 dan 2400 m gacha chuqurlikka tushiriladi.120 quduq ESP bilan jihozlangan.

5.7-jadval. ESP bilan jihozlangan quduqlarning asosiy texnologik parametrlari

ESP tushish chuqurligi, m.	1200-1400	1800-2000	2000-2200	2200-2300	2300-2400	2400 dan ortiq
Quduqlar soni, birliklar	15	55	65	120	40	25
Suyuqlik oqimi tezligi, m 3 / kun	190	120	100	95	75	67
Suv kesilishi,%	96	86	66	54	47	35
Chorshanba yiliga yaxshi ishlagan vaqt, kunlar	342	329	350	346	338	337

Eng yuqori suyuqlik oqimi tezligi quduqlarning ikkita guruhida qayd etilgan - 1200–1400 m va 1800–2000 m gacha bo'lgan ESP diapazonida.. Xuddi shu diapazonlarda nasos uskunalari har birida 346–350 kun ishlaydi.

Chuqurligi 2000 m dan ortiq bo'lgan ESP ning ishlashi paytida suv kesilishining past foizlari kuzatiladi.

Bu. ESP bilan jihozlangan quduqlar ekspluatatsiyasining asosiy xarakteristikalari bog'liqligini tahlil qilish natijalari shuni ko'rsatadiki, tushirish chuqurliklarining 2200-2400 m gacha pasayishi ESP ishining sezilarli darajada yomonlashishiga olib kelmaydi. 5.1.8-rasmda ko'rsatilganidek. dinamik darajalar kichikroqdan kattaroq birliklarga o'zgarishi va rezervuar bosimining pasayishi va suv toshqini tizimining notekisligi tufayli kamayadi.

Konning energiya holati

Suyuqlikni qazib olishning hozirgi holatidan rezervuar bosimini saqlash tizimining rivojlanishidagi kechikish sabab bo'ldi o'tgan yillar namuna olish zonasida rezervuar bosimini kamaytirish uchun.

2004 yil 1 yanvar holatiga ko'ra ishlab chiqarish zonasida bosim 19,5 MPa ga kamaydi (5.8-rasm), rezervuarning dastlabki va joriy bosimi o'rtasidagi farq 4,2 MPa ni tashkil etdi.

Kollektor bosimining pasayishiga 2000-2001 yillarda amalga oshirilgan intensiv burg'ulash ham ta'sir ko'rsatdi. dalaning sharqiy qismida, loyihada nazarda tutilmagan. Natijada, sharqiy qismda rezervuar bosimini saqlash tizimini shakllantirishda kechikish mavjud bo'lib, u majburiy olib qo'yish bilan darhol uchastkalarning energiya holatiga ta'sir qiladi.