Glavne odredbe metodologije za izbor Wezn do naftne bunare. Metode izbora WEZN-a za proračun i odabir opreme za ECN

Pod izborom pumpnih sadržaja do naftnih bušotina, ona se shvata kao definicija veličine ili veličina instalacija koja pružaju datu vađenje tečnosti rezervoara iz bunara s optimalnim ili blizu optimalnih radnih performansi (uvlačenje, pritisak, snage , tokom neuspjeha, itd.). U širem smislu, pod odabirom, ona se shvaća kao definicija glavnih radnih pokazatelja interkonektivnog sustava "Rezervoara nafte - dobro - pumpanje" i izbor optimalnih kombinacija ovih pokazatelja. Optimizacija se može provesti na različitim kriterijima, ali na kraju bi svi trebali biti usmjereni na jedan krajnji rezultat

Minimiziranje troškova jedinice proizvoda - tona ulja.

Metoda odabira Wezn-a u bunare temelji se na znanju filtracije akumulacije u rezervoaru i zonu od podloške rezervoara, na zakone mješavine žongliranja vode dužnog mjesta i u činu Stupac, na ovisnost hidrodinamike centrifugalne potopne pumpe. Pored toga, često je potrebno znati tačne vrijednosti temperature kao pumpane tekućine i crpne elemente, stoga u metodologiji odabira, termodinamički procesi interakcije pumpe, potopnog električnog motora i kablovskog kabla sa Zauzeta je puded multikomponentna tekućina rezervoara, te termodinamičke karakteristike koje variraju ovisno o okolnim uvjetima.

Treba napomenuti da s bilo kojom metodom odabira WEZN-a postoji potreba za nekim pretpostavkama i pojednostavljenjima za stvaranje više ili manje adekvatnih modela sustava "Plast - Pa - dobro podešavanje".

Općenito, na takve prisilne pretpostavke koje ne vode do značajnih odstupanja izračunatih rezultata iz podataka u stvarnom razredu uključuju sljedeće odredbe:

1. Proces filtriranja plastične tekućine u zoni rezervoara tokom postupka odabira opreme je nepomičan, sa stalnim vrijednostima pritiska, vodno stanje, plinski faktor, koeficijent produktivnosti itd.

2. Parametar je dobro uključen dobro-inkologram.

Opća metoda odabira WEZN-a sa odabranim pretpostavkama je sljedeća:

1. Prema geofizičkim, hidrodinamičkim i termodinamičkim podacima formiranja i zone od podloške, kao i na planiranom (optimalnom ili ograničenju, ovisno o problemu izbora), temperaturu protoka, temperaturu, vodootporan i sadržaj plina Određuje se tekućina rezervoara.

2. Prema zakonima raetazinga (promjene trenutnog pritiska i pritiska zasićenja, temperature, koeficijenti kompresivnosti plina, ulje i vode) tok plastične tekućine, kao i prema zakonima relativnog kretanja pojedinih komponenti ovoga Protok na mjestu kućišta na mjestu "Dno bunar - određuje se prijem pumpe" potrebna dubina pumpe ili da je gotovo isti pritisak na prijemu pumpe, osiguravajući normalan rad jedinice pumpe . Kao jedan od kriterija za određivanje dubine ovjesa pumpe, može se odabrati pritisak u kojem besplatni sadržaj plina na prijemu pumpe ne prelazi određeni iznos. Drugi kriterij može biti maksimalna dopuštena temperatura pumpane tekućine na prijemu pumpe.

U slučaju stvarnog i zadovoljavajućeg potrošača rezultata izračuna potrebne dubine pumpe, provodi se tranzicija na stav 3 ove tehnike.

Ako je rezultat izračuna nestvarni (na primjer, dubina pumpe je veća od dubine same dobrog), izračun se ponavlja iz klauzule 1 s modificiranim početnim podacima - na primjer, s padom planiranih protok, s povećanim dobrom koeficijentom produktivnosti (nakon planirane obrade zona rezervoara), pri korištenju posebnih stolica (separatori plina, demulzifikatori) itd.

Izračunata dubina ovjesa pumpe provjerava se za mogući savijanje crpne jedinice, pod kutom odstupanja od osa bušotine od okomitog, u tempu zakrivljenog seta, nakon čega je odabrana dubina rafinirane ovjesa.

3. Na odabranoj dubini suspenzije, određuju se sporedni prostor kućišta i pumpi i kompresorskih cijevi, kao i na planiranom protoku, hidroizolaciji, plinskim faktorom, viskoznosti i gustoće plastične tekućine i nepropusnost pumpe.

4. Za planirani protok i potrebu za pritiskom odabrane su crpne instalacije, čiji su performanse u neposrednoj blizini izračunatog vrijednosti protoka i pritiska. Za odabrane veličine pumpnih instalacija, njihova "voda" operativne karakteristike stvarnih podataka plastične tekućine - viskoznost, gustoća, gas, sadržaj plina.

5. Na novom "ulju" karakteristično za pumpu, odabran je broj radnih koraka koji zadovoljavaju navedene parametre - uvlačenje i pritisak. Prema rekalkuliranim karakteristikama, određena je snaga pumpe, a pogonski motor, trenutni kabel i uzemljena oprema (transformator i upravljačka stanica).

6. Pri temperaturi plastične tekućine na prijemu pumpe, u napajanju, efikasnosti i topline prijenosa pumpe i potopnog električnog motora, temperaturu glavnih elemenata crpne jedinice - namotavanje električnog motora, ulje u vodi Zaštita, struja zaliha, kabel za do bend itd. Nakon izračunajte temperature, karakteristične točke odnose se na izvršenje kabla za otpornost na toplinu (građevinski duljina i produžni kabel), kao i performanse PED, njegove navigacijske žice, izolacije i ulja zaštite voda.

Ako se izračunata temperatura pokaže da bi bila veća od elemenata pumpnih instalacija korištenih u ovoj određenoj regiji ili je redoslijed visokotempeturnih skupih UEZN čvorova nemoguć, izračunavanje se mora provesti za ostale crpne instalacije (sa promjenjivim karakteristikama Pumpa i motor, na primjer, s većom efikasnošću, s velikim vanjskim promjerom motora itd.).

7. Nakon završnog izbora Weida na vrijednosti hrane, tlaka, temperature i ukupne veličine, vrši se mogućnost korištenja odabrane instalacije za razvoj ulja nakon bušenja ili podzemnog popravke. Istovremeno, teška vlaga ili drugačija tekućina (pjena) koja se koristi na ovom bunaru prihvaćena je kao pumpana tekućina. Izračun se vrši za modificiranu gustoću i viskoznost, kao i za ostale ovisnosti hladnjaka iz pumpe i potopnog električnog motora na tekućinu puded. U mnogim slučajevima, prema ovom izračunu, maksimalno moguće vrijeme ne zaustavljanja rada uronjenog jedinice tijekom razvoja bušotine određuje se do kritične temperature na namotaja potopnih namotaja motora.

8. Nakon odabira WEZN-a, instalacija, ako je potrebno, provjerava se na mogućnost rada na plastičnoj tekućini koja sadrži mehaničke nečistoće ili korozijske elemente. Ako je nemoguće naručiti za određeni dobro, poseban dizajn pumpe otporne na habanje ili koroziju određuje potrebne geološke i tehničke i inženjerske aktivnosti, što omogućava smanjenje utjecaja neželjenih faktora.

Odabir WEZN-a može se izvesti oba "ručna" metoda i pomoću računara. Mnoga naftna preduzeća imaju računarske programe za izbor bunarnih crpnih instalacija, čija upotreba omogućava precizno odabir optimalnih verzija dobro opreme na komercijalnim podacima. Istovremeno, moguće je ne samo ubrzati izbor, već i povećati njegovu preciznost zbog odbijanja mnogih pojednostavljenja potrebnih tokom ručnog odabira.

Pod izborom Wezn do naftnih bušotina, u uskoj, određenoj vrijednosti, ona se shvaća kao definicija veličine ili veličina instalacija koja pružaju unaprijed određene rudarstvo tekućine akumulacije od bunara s optimalnim ili blizu optimalnih radnih performansi (u blizini optimalnih radnih performansi (feed , pritisak, moć neuspjeha itd.). U širem smislu, pod odabirom, definicija glavnih radnih pokazatelja povezanog sustava "Rezervoar za ulje - dobro - ugradnja pumpanja" i izbor optimalnih kombinacija ovih pokazatelja. Optimizacija se može izvesti prema različitim kriterijima, ali na kraju bi svi trebali biti usmjereni na jedan konačni rezultat - minimiziranje troškova jedinice proizvoda - tona ulja. Prvo uspostavite potrebne podatke izvora: Odaberite jednadžbu priliva; odrediti svojstva ulja, vode, plina i njihovih smjesa, koji bi trebali biti odbijeni iz bunara; Dizajn operativnog kućišta. Zabranjena je dubina pumpe l h, uzimajući u obzir u obzir sadržaj potrošnog plina u protoku nafte i plina na ulazu P u načinu postupka sličnog načinu određivanja dubine pumpe za štap. Za to su krivulje distribucije tlaka i protočni plin u sadržaju protoka p duž cijevi za kućište s dna odozdo prema gore, u rasponu od datog tlaka od podlaska određene poticajnom protoku (odgovarajuće krivulje / i 3 na slici. VIII. osamnaest). Sadržaj protoka plina - Volumetrijski protok V.plin na parceli do ukupnog protoka plina i tečnosti q -odrediti formulu β \u003d v / (v + q).By Krivoy 3 (Vidi Sl. VIII.18) Procijenite preliminarnu dubinu pumpe (prema dozvoljenim vrijednostima volumetrijskog sadržaja gasa na prijemu pumpe; P BX \u003d 0,05-F-0,25) i pritisak rV H.(krivuljom /). Spomenute granice konzumiranja sadržaja plina na ulazu u pumpu uspostavljene su prema testovima UPSN-a tijekom pumpanja crpne tekućine. Ako je β qh \u003d 0 ÷ 0,05, tada plin loše utječe na rad pumpe ako je β q \u003d 0,25 ÷ 0,3, zatim se pojavljuje feed pumpe. Praktično odgovarajući pritisak na recepciji pumpe najmanje 1-1,5 MPa. Da biste odredili pritisak na ubrizgavanju pumpe "SH, u donjem dijelu NKT-a, izračunajte raspodjelu tlaka u cijevima također korača od vrha do dna iz poznatog dobrog pritiska ru,jednak pritisak u sistemu sakupljanja (vidi Sl. VIII.18, krivulja 2). U tom se slučaju uzimaju u obzir djelomično odvajanje plina * na primanjem pumpe, što se kreće prstenom, zaobilazeći pumpu, a kroz ček ventil se ispušta u liniju za otkrivanje.

Pri izračunavanju distribucije tlaka u promjeru NKT d.ugradite protok:

Treba napomenuti da prema pronađenim vrijednostima p S.i određeni protok količine, u standardnim uvjetima, još uvijek je nemoguće odabrati kvalitetnu karakteristiku pumpe s dovoljnom preciznošću, jer u tvorničkim karakteristikama pod vodom pod postupkom pumpanje vode - Tečne smjese i termodinamički uvjeti za rad crpnih jedinica ne uzimaju se u obzir. Stvarni protok tekućine kroz pumpu razlikovat će se od navedenih vrijednosti količine zbog činjenice da se velika količina plina može raspustiti u tekućinu pumpu u pumpu, velika količina plina može se raspustiti. Tečnost, pranje električnog motora, zagrijava se. Pored toga, sadrži određenu količinu besplatnog plina i ti faktori doprinose značajnom povećanju obima smjese plinske tečnosti (GZHC) koji prolaze kroz pumpu (u odnosu na navedeni protok u standardnim uvjetima ). Treba imati na umu da potrošnja GZHS duž dužine pumpe zbog rasta pritiska na Vykuda i sa smanjenjem iznosnog plina u tekućini se ispostavilo da se ne trajno. Zauzvrat, svojstva tečnosti i njena viskoznost utječu na karakteristiku pritiska pumpe. Takođe u vezi s brzim širenjem područja njihove upotrebe u naftnoj industriji - u sistemima za održavanje tlaka rezervoara (sa opskrbom Do 3000 m 3 / dan pod pritiskom na 2000 m), za podizanje vode iz vodenog unosa i arteških bunara, za odvojeno iskorištavanje nekoliko slojeva s jednom dobrom rešetkom.

Razvojni sistem. Osnovna dešavanja.

Razvoj naftnih polja - Proces sa više parametara Svaka tehnološka veza ovog procesa trebala bi raditi u optimalnom režimu, što zauzvrat stvara hijerarhiju kriterija optimizacije. U takvim je uvjetima potrebno identificirati strateški uspjeh u procesu razvoja depozita i identificirati glavne kriterije. Razvojni sistemi - skup međusobno inženjerskih rješenja koji definiraju razvojni objekt, redoslijed i tempo oticanja i rasporeda, prisustvo ili nedostatak utjecaja na formiranje, broj, omjer, odnos i lokaciju rudarskog i pražljive bušotine, menadžmenta Proces razvoja, zaštita sigurnosti i okoliš. Svaki razvojni sistem može se klasificirati za 2 glavne karakteristike.: 1). O prisustvu ili nedostatku udara na rezervoar. 2) na sistemu za dogovor bunara. Svaki razvojni sistem može se okarakterizirati sljedećim parametrima:1) koeficijent gustoće bunara bunara - sc, sc \u003d f / n. [Ha / kv]; F - polje depozita; n je broj bunara; 2) krilo CRP-a \u003d vnak.ox. Ekstrakt. / N, [TONTN], I.E. Rezervirane rezerve po dobro; 3) Parametar intenziteta sistema za razvoj Wint-a. \u003d N goli / n mining. (1; 0,5; 0,3); četiri). PARAMETOR REZERVENI DOBRO. \u003d N RES. / N društvo. (0,1-0,3). Odaberite razvojni sistem.Izbor ovisi o sljedećim faktorima: 1. Spring-klimatski uvjeti; 2. Veličina i konfiguracija ležišta nafte; Z. Geološka karakteristika strukture; 4. Poljoprivreda produktivnih rezervoara; 5. Fizičko stanje ugljikovodika; 6. Dostupnost resursa radnika; 7. Prirodni režim depozita; 8. Aplikacije za ulje.

Razvojni sistem bez uticaja na rezervoar. Razvoj se izvodi u sljedećim slučajevima: 1). Kada se prirodni energetski bilans depoziti prirodno nadoknađuje, a razvoj se učinkovito provodi zbog prirodnih izvora energije; 2). Nedostatak radnog agenta. H). Kada razvoj sa izlaganjem nije efikasan. Prilikom razvoja depozita bez utjecaja na rezervoar u režimu iscrpljenosti (elastični, otopljeni mod plina), rudarske bušotine nalaze se na području putem ujednačenih mreža, pravokutnog ili kvadratnog.

Izračun se vrši na temelju WEZN tehnike odabira do predloženog predloženog u metodološkom uputstvu za dizajn kursa za studente specijaliteta 130503. Ova je tehnika namijenjena operativnim proračunima tehnoloških parametara bunara opremljenih ECH-om, ribolovnim radnicima koji se bave optimizacijom kategorije u optimizaciji operacija. Točnost intermedijarnih i konačnih izračunanih vrijednosti je unutar prihvatljivih vrijednosti za komercijalne uvjete.

Metodologija koristi matematičke ovisne za parametre vatrenog smjesa, ispumpanih pumpi dobivenim od strane domaćih i stranih istraživača. Krajnji cilj u ovoj tehnici je odrediti tačku raskrižje operativnih karakteristika odabrane pumpe sa uslovom karakteristikom bunara, odnosno pronalaženje uslova za zajednički rad bušotine i pumpe. Metodologija se vrši računovodstvom za utjecaj viskoznosti smjese udara vode na pasoše, snimljene na vodi, karakteristikama performansi ETSN-a.

1. Koeficijent, uzimajući u obzir produženje bušotine.

2. Gustina ulja u rešetku.

0.838 + 1,03 * 0,821) /2.085\u003d0.807 (g / cm 3)

3. Gustoća smjese udara vode, ispumpana pumpa.

0.821 * (1-18 / 100) +1,18 (18/100) \u003d 0.886 (g / cm 3)

4. Koeficijent koji uzima u obzir povećanje obima vodenog rotora koji dolazi do primitka pumpe (\u003e 1).

1.196(1-18/100)+18/100=1.161

5. Viskoznost smjese udara vode koja dolazi do primitka pumpe (na N60%).

1,41 * 0,886 / (0,821- (18/100) 1/3 (1+ (1,18 / 0,821-1) * 18/100) \u003d 3.239 (SP)

n.PL - viskoznost plastičnog ulja, zajedničkog ulaganja.

Ako CM 5 SP ili N\u003e 60%, zatim korekcijski koeficijenti K \u003d 1; K n \u003d 0,99. U našem izračunu prihvatamo tačno takve koeficijente, kao i CM 5 Sp.

7. rezultirala je rezultirala statička razina u dobrom načinu rada na ECH prije nego što je prebacite u optimalni režim rada.

(2584-2300) * (0.807 / 0.886) - ((((130-7) * 10) / (0.993 * 0.886)) + 2693 + 2300-2584 + 7 * 10 / 0,886 \u003d 1348,262 (m)

N p.n. - Dubina privjeske pumpe u bunar, m

N d - dinamički nivo u bunaru, m

P pl. - Tlak rezervoara na bunaru, bankomat.

P. - Stezni pritisak u bunaru, bankomati.

P buf. - Pritisak na tampon tampon, bankomat.

Da bi se osigurao izbor bunarnog od 57 m 3 / dan, prvo odaberemo pumpu od 5-40-2600. Za koeficijente pumpe, abli o radnom području pumpe: S 1 \u003d 1275.49m; S 2 \u003d 13.1757SUT / m 2; S 3 \u003d 0,21631Sut 2 / m 5;

7. Koeficijent koji se približava uslovnoj karakteristici dobro na radno područje pumpe na pritisku.

(1275.49-1348.262) * 1 2/1,21 321.161 2 * 0.21631 \u003d -206.371 (m 6 / dan 2)

8. Vrijednost, obrnuto dobro produktivnost produktivnosti (CRC), koji karakterizira masovni protok mješavine vode-mulj koji dolazi do primitka pumpe.

10*1/(0.993*0.886*7.324*0.99)=1.568

9. Koeficijent koji se približava uslovnoj karakteristici dobro na radno područje pumpe za prijavu.

(13.1757-1.568) * 0,99 / (2,2 * 1.161 * 0.21631) \u003d 20.804 (m 3 / dan)

10. Projekt (optimalni) izbor tečnosti iz bunara pod površinskim uslovima.

20.804 + (- 206.371 + 20.804 2) 1/2 \u003d 35.851 (m 3 / dan)

11. Dizajnirajte pritisak od podložaka u bunaru.

130-35.851 / 7.324 \u003d 125.105 (bankomat)

12. Dinamički nivo u bunaru kada je savladan na tečnosti šivanja.

2693- (10 * 125.105) / (0.993 * 1.18) \u003d 1625 (m)

13. Dubina pumpe privjesak u bunaru.

2693-10 * (125.105-97.5) /0.993.886\u003d2379 (m)

14. Projekt Radna dinamička razina u bunar sa stalnim načinom rada.

2379 - ((10 * (125.105-7) -0.886 * (2693-2379)) / 0.807) \u003d 1466 (m)

15. Količina emulzije umultiranoj vodi pumpa pumpu.

35.851 * 1.161 \u003d 41.613 (m3 / sut)

Za ovu pumpu, radno područje za izbor tekućine je 25 - 70 (m 3 / dan); Izbor dizajna vodovoda u bunaru, jednak 57 (m 3 / dan), nalazi se u radnom prostoru. U nastavku je predstavljen raspored koordinacije tlačnih karakteristika bunara i pumpe.

Karakteristika tlaka u dobroj radu (Q) - karakteristika pumpe za pronalaženje tačke njihovog raskrižja, što određuje takav protok, koji će biti jednak opskrbi EDC-a sa zajedničkim radom pumpe I dobro. Point a - raskrižje karakteristika bunara i ECN-a. Abscissa Točke A daje dobro tekući tokom zajedničkog rada bušotine i pumpe, a ordinat je h, razvijen pumkom. Za efikasan i ekonomski rad, potrebno je odabrati EDC sa takvim karakteristikama tako da bi se tačka raskrižja karakteristika podudarala s maksimalnom do. PD (tačka b) ili barem u polju preporučenih načina rada ove pumpe (izbacivanje).

Kao što vidimo, u našem slučaju, točka i raskrižje karakteristika pokazali su se unutar zasjenjenog područja. Želeći osigurati rad pumpe u max režimu, nalazimo opskrbu pumpe (protok) Q SCV-a, što odgovara ovom režimu. Pritisak, razvijen pumkom prilikom primjene Q CPV u max modu, određuje se po tački B. U stvarnosti, u skladu s ovim radnim uvjetima, potreban tlak određuje se po tački C.

Dakle, da se osigura efikasan i ekonomski rad

Izbor instalacija električno pogoršanih centrifugalnih pumpi (WEZN) za proizvodnju ulja.

Pod izborom pumpnih instalacija do naftnih bušotina, u uskoj, specifičnoj vrijednosti, ona se shvaća kao definicija veličine ili veličina instalacija koja pružaju određenu proizvodnju plastične tekućine od bunara s optimalnim ili blizu optimalnih operativnih parametara ( Hrana, pritisak, snaga, do kvara itd.).. U širem smislu, pod odabirom, definicija glavnih radnih pokazatelja povezanog sustava "Rezervoar za ulje - dobro - ugradnja pumpanja" i izbor optimalnih kombinacija ovih pokazatelja. Optimizacija se može izvesti prema različitim kriterijima, ali na kraju bi svi trebali biti usmjereni na jedan konačni rezultat - minimiziranje troškova jedinice proizvoda - tona ulja.

Odabir centrifugalnih pumpi na naftne bušotine vrši se prema algoritmima, koji se zasnivaju na situaciji više puta testirani u naftnoj industriji i rezultatima posla posvećenih u proučavanju filtriranja tekućine i plina u formiranju i zonu od podloška Rezervoar, kretanje mješavine plinske vode duž stupca u kućištu, zakoni promjene sadržaja plina, pritiska, gustoće, viskoznosti itd., Studija teorije radova centrifugalnih potomaka, prije svega - dobro centrifugal Pumpe, na pravom slojevljenoj tečnosti.

Glavni rad na odabiru Wezn-a na naftnim bušotinama treba pripisati radu P.D. Lyadkov, metode kreirane u Bashnefinfty i Tatnipineft, u NK "Yukos" i radu koju su izveli u Okb Bn i Termi Nafta i plin nazvani po Im Gubkinu.

Glavne odredbe metodologije za izbor Wezn do naftne bunare.

Opća metoda izbora WEZN-a po postojećim pretpostavkama je sljedeća:

1. po geofizičkim, hidrodinamičkim i termodinamičkim podacima akumulacije i zone od podloške, kao i na planiranom (optimalnom ili ograničenju, ovisno o problemu izbora), brzina protoka, temperaturu, vodootporni i plinski sadržaj rezervoara Tečnost se određuju.

2. Prema zakonima perifanizacije (promjene trenutnog pritiska i pritiska zasićenosti, temperaturi, koeficijenti kompresivnosti plina, ulje i vode) protok tekućine, kao i prema zakonima relativnog kretanja pojedinih komponenti ovog toka Na koloni kućišta na web mjestu

"Dno bunara - prijem pumpe" određuje se potrebnom dubinom pumpe, ili da je gotovo isti pritisak na prijemu pumpe, osiguravajući normalan rad jedinice pumpe. Kao jedan od kriterija za određivanje dubine ovjesa pumpe, može se odabrati pritisak u kojem besplatni sadržaj plina na prijemu pumpe ne prelazi određeni iznos. Drugi kriterij može biti maksimalna dopuštena temperatura pumpane tekućine na prijemu pumpe.

U slučaju stvarnog i zadovoljavajućeg potrošača rezultata izračuna potrebne dubine pumpe, provodi se tranzicija na zahtjev 3 ove tehnike.

Ako je rezultat izračuna nestvarni (na primjer, prikazan je dubina pumpe koja je veća od dubine bunara), izračun se ponavlja sa stavkom 1 s modificiranim početnim podacima - na primjer, sa smanjenjem u planiranom protoku, s povećanim dobro-koeficijentom produktivnosti (nakon planirane obrade zrnkovane zone rezervoara), pri korištenju posebnih stolica (separatori plina, demulzifikatori) itd.

3. Odabranom dubinom ovjesa, satelitskom i pumkom-kompresorskom cijevi, kao i planiranom protoku, vodovod, viskoznost, viskoznost i gustoća formicijske tekućine i nepropusnosti crpke i nepropusnost pumpe.

4. Prema planiranom protoku i potrebi za pritiskom, odabire se crpne instalacije, čiji je performanse u neposrednoj blizini izračunatog vrijednosti protoka i pritiska. Za odabrane veličine pumpnih instalacija, njihova "voda" operativne karakteristike stvarnih podataka plastične tekućine - viskoznost, gustoća, gas, sadržaj plina.

5. Po novom "ulju" karakterističnom za pumpu, odabire broj radnih koraka koji zadovoljavaju navedene parametre - Hrana i pritisak. Prema rekalkuliranim karakteristikama, moć pumpe je određena i električni motor pogona, trenutni kablovski i prizemna oprema (transformator i upravljačka stanica) su odabrani.

6. U temperaturi plastične tekućine na prijemu pumpe, snagom, efikasnošću i prijenosom topline pumpe i potopnom električnom motoru, temperaturu glavnih elemenata crpne jedinice - namotavanje električnog motora, ulje u hidrauličnoj Određuju se trenutne zalihe, trenutni kabl itd. Nakon izračunajte temperature, karakteristične točke odnose se na izvršenje kabla za otpornost na toplinu (građevinski duljina i produžni kabel), kao i performanse PED, njegove navigacijske žice, izolacije i ulja zaštite voda.

7. Nakon konačnog izbora WEZN-a u vrijednosti hrane, tlaka, temperature i dimenzija, izvršava se mogućnost korištenja odabrane instalacije za razvoj ulja nakon bušenja ili podzemnog popravke. Istovremeno, teška vlaga ili drugačija tekućina (pjena) koja se koristi na ovom bunaru prihvaćena je kao pumpana tekućina. Izračun se vrši za modificiranu gustoću i viskoznost, kao i za ostale ovisnosti hladnjaka iz pumpe i potopnog električnog motora na tekućinu puded. U mnogim slučajevima, prema ovom izračunu, maksimalno moguće vrijeme ne zaustavljanja rada uronjenog jedinice tijekom razvoja bušotine određuje se do kritične temperature na namotaja potopnih namotaja motora.

8. Nakon završetka izbora WEZN-a, instalacija, ako je potrebno, provjerava se na mogućnost rada na plastičnoj tekućini koja sadrži mehaničke nečistoće ili korozijske elemente. Ako je nemoguće naručiti za ovo dobro, poseban dizajn pumpe otporne na habanje ili koroziju određuje se potrebnim geološkim i inženjernim aktivnostima, što omogućava smanjenje utjecaja nepoželjnih faktora.

Za izbor WEZN-a potrebni su sljedeći izvorni podaci:

1. Liffest, kg / kubni metri:

odvojeno ulje;

plin u normalnim uvjetima;

2. Dokazi, M 2 / S:

3. Planirani protok, kubični metri / dan.

4. Formiranje akumulacija proizvoda, udio jedinice.

5. Protiv faktora, kubičnih metara / kubnih metara.

6. Koeficijent pritiska ulja, jedinice.

7.Glubinski izgled (perforativni otvori), m.

8. Tlak i pritisak zasićenosti u zasitanju, MPa.

9.Prodajna temperatura i gradijent temperature, o C, O sa / m.

10. Kofektivna produktivnost, kubični metri / MPa * dan.

11.Bofiginalni pritisak, MPa.

12.Gometrijske veličine kućišta (vanjski promjer i debljina zida), stupci VKT (vanjski promjer i debljina stijeta), motor pumpe i uranjanja (vanjski promjer), mm.

Izbor instalacije EDC-a vrši se u sljedećem redoslijedu:

1. Određivanje gustoće smjese na dnu dna bušotine - prijem pumpe "uzimajući u obzir u obzir pojednostavljenja:

r cm \u003d ((1 g) + r g

gdje je r n gustoća odvojenog ulja, kg / kubic metara

r B je gustina plastične vode,

r G - Gustina plina u standardnim uvjetima;

G-trenutni sadržaj rasutih plina;

b-riva plastične tekućine.

2. Odredite pritisak od podložnosti u kojem se osigurava data bušotina protoka:

R bb \u003d p pl - q / k prod

gdje P pl - tlak rezervoara;

Q - otvoreni protok;

K Prod - dobro koeficijent produktivnosti.

3. Određivanje dubine dinamičke razine na zadanom protoku tekućine:

N din \u003d l sv - pc * q / r cm g

4. Odredite pritisak na prijemu pumpe na kojem se nalazi sadržaj plina na ulazu u pumpu ne prelazi maksimalno dopuštenu za ovaj region (na primjer, g \u003d 0,15):

P pr \u003d (1 - d) r nas

(Sa pokazateljem stepena ovisno o oscilaciji plastične tečnosti m \u003d 1,0).

gde: r naši - pritisak zasićenja.

5. Određuje dubinu privjeska na pumpu:

L \u003d n din + p pr / r cm g

6. Odredite temperaturu formicijske tekućine na prijemu pumpe:

T \u003d t pl - (l SLE - L) * g t ;

gdje t pl - plastična temperatura;

G t je temperaturni gradijent.

7. Odredite koeficijent volumetrijskog tečnosti pritiskom na ulazu u pumpu:

B * \u003d b + (1-b) [1 + (b - 1) ÖP PR / P US

gdje: koeficijent ulje u ulje u pritisku zasićenja;

b - volumetrijski protok vode;

P PR - pritisak na ulazu u pumpu;

P SAD - pritisak zasićenja.

8. Navucite brzinu protoka tekućine na ulazu u pumpu:

Q pr \u003d q * b *

9. Odredite volumetrijsku količinu slobodnog plina na ulazu u pumpu:

G PR \u003d G [1- (P PR / R)]

Gde je g plinski faktor.

10. Odredite sadržaj plina na ulazu u pumpu:

b q \u003d 1 / [(1 + p u 06) u *) / g PR] + 1

11. Razmislite o protoku plina na ulazu u pumpu:

Q G.PR.S \u003d Q PR B VK / (1B VK)

12. Izdvojite smanjenu brzinu plina u presjeku kućišta na ulazu u pumpu:

C \u003d Q G.PR.S / F CKV

Gdje je F CKV izloženost bunara na prijemu pumpe.

13. Odredite pravi sadržaj plina na ulazu u pumpu:

j \u003d b q / [1 + (c n / c) b ]

gdje je s p brzina oksipnja mjehurića plina, ovisno o zalijevanju bušodnih proizvoda (s n \u003d 0,02 cm / c sa b sa b< 0,5 или С п = 0,16 см/c при b > 0,5).

14. Odredite rad plina na odjeljku "Jednopremna pumpa":

P G1 \u003d P US ([1 / (1 - 0.4 J)] - 1)

15. Odredite rad plina na odjeljku "Injekcija pumpe - usta bunara":

P G2 \u003d P * B Bub ([1 / (1 - 0,4 J BUF)] - 1),

gde b buff \u003d 1 / [(1 + p buf) u podršci *) / g Buff] + 1;

j Buff \u003d B Bub / [1 + (C N / C) B Buff]

Vrijednosti s indeksom "Buk" odnose se na dio ušća bušotine i su pritisak "pufera", sadržaj plina itd.

16. Odredite potreban pritisak pumpe:

P \u003d r g l din + p buf - p g1 - p g2

gde je dean dubina lokacije dinamične razine;

P buf - pritisak pufera;

P G1-referenca plina na sudjelovanju "Donje pumpe";

P G2-referenca rada na plin na odjeljku "Bacanje pumpica-usnica".

17. Prema opskrbi pumpe na dovodu, tlačni tlak (pritisak pumpe) i unutarnji promjer stupca kućišta, odaberite veličinu potopne centrifugalne pumpe i odredite vrijednosti koje karakterizira ovo Pumpa u optimalnom režimu (uvlačenje, pritisak, efikasnost, moć) i u režimu feeda, jednak "0" (pritisak, snaga).

18. Odredite koeficijent promjene hrane za pumpe prilikom rada na mješavini koja proizvodi ulje u odnosu na karakteristike vode:

K Q n \u003d 1 - 4,95 n 0,85 Q O -0.57

gde je n efikasna viskoznost smeše;

Q OS - optimalna hrana pumpe na vodi.

19. Razmotrite koeficijent promjene pumpe pumpe zbog utjecaja viskoznosti:

K h n \u003d 1 - 1,95 n 0,4 / q 0,27

20. Razmislite o koeficijentu odvajanja plina na ulazu u pumpu:

K c \u003d 1 /,

gdje je F SLE prsten koji je formiran unutarnjim zidom kućišta i kućišta pumpe.

21. Odredite relativni protok tekućine na ulazu u pumpu:

q \u003d q zh.pr / q o b

gdje je Q o b feed u optimalnom režimu pomoću "vode" karakteristika pumpe.

22. Odredite relativnu hranu na ulazu u pumpu na odgovarajućoj tački vode karakteristike pumpe:

q p \u003d q j.pr / q o b k q n

23. Razmislite o sadržaju plina na prijemu pumpe, uzimajući u obzir odvajanje plina:

b pr \u003d b vh (1 - k)

24. Odredite koeficijent promjene tlaka pumpe zbog utjecaja viskoznosti:

KN N \u003d 1 - (1.07N 0.6 Q PR / Q O B 0.57)

25. Odredite promjenu brzine pumpe, uzimajući u obzir utjecaj plina:

K \u003d [(1 - b) / (0,85 - 0,31 q PR) A]

gde A \u003d 1 / [15.4 - 19.2 q PR + (6,8 q pd) 2]

26. Odredite pritisak pumpe na vodu u optimalnom režimu:

H \u003d p / r g k to n n

27. Izdvojite potreban broj koraka pumpe:

Z \u003d h / h ce

gdje je h glava jednog koraka odabrane pumpe.

Broj Z je zaokružen na veću cijelu vrijednost i uspoređuje se sa standardnim brojem koraka odabrane veličineWO pumpe. Ako je izračunati broj koraka veći od one navedene u tehničkoj dokumentaciji za odabranu veličinu pumpe, potrebno je odabrati sljedeće standardne veličine s velikim brojem koraka i ponoviti izračun, počevši od stava 17.

Ako je izračunati broj koraka manji od navedenih u tehničkim specifikacijama, ali njihova razlika nije veća od 5%, odabrana veličina pumpe ostaje za daljnje izračun. Ako standardni broj koraka prelazi izračunato za 10%, potrebno je odlučiti o demontaže pumpe i povlačenje nepotrebnih koraka. Daljnji izračun se vrši sa stavom 18 za nove vrijednosti radnih karakteristika.

28. Odredite efikasnost pumpe, uzimajući u obzir utjecaj viskoznosti, besplatnog plina i načina rada:

h \u003d 0,8 do h n na h q h

gdje je H oh maksimalna efikasnost pumpe na karakteristikama vode.

29. Odredite snagu pumpe:

30. Odredite snagu uranjanja motora:

N jastuk \u003d n / h jastučić

31. Provjerite pumpu i potopni motor na mogućnost pumpanja teške tečnosti (diziranje tekućine) prilikom savladavanja bušotine:

P GL \u003d R GL G L + R BUF + R ZAB - P PL

gde je r Ch gustina tečnosti nadležnosti.

Izračunajte pritisak pumpe prilikom savladavanja bušotine:

N gl \u003d p gl / r gl g

Vrijednost n GL-a je u usporedbi sa karakteristikom vode za pasoš.

Snaga pumpe određujemo tokom razvoja bušotine:

N ch \u003d p ch q / h

Snaga potrošena pod potopnim električnim motorom prilikom savladavanja bušotine:

N jastučić. Ch \u003d N CH / H PAD

32. Provjeravamo ugradnju na maksimalnu dopuštenu temperaturu na prijemu pumpe:

ako je [T] najveća dopuštena temperatura pumplene tekućine na prijemu potopne pumpe.

33. Provjerite instalaciju na hladnu sudoper minimalnom dopuštenom rashladnošću u obliku prstena u obliku unutarnje površine kućišta na mjestu instalacije potopne jedinice i vanjske površine potopnog motora, za koji izračunavamo protok Brzina pumpane tečnosti.

c) Greške u izboru opreme zbog nedovoljnih geoloških informacija.

Periodična fondacija za UNEP-1 smanjen je za 18 bunara

Na 3 bunara prikazano je u trajnom režimu pomoću hitne pomoći, na 15 bunara promjenom veličine Eech, prevedenih u ppd-34 bunare.

Događaji za smanjenje periodične fondacije u 2005. godini

1) Formiranje tvorničkog sistema (prevod u PPD 20 bunara.

2) Optimizacija načina rada bunara sa WEZN-om (porijeklom male instalacije.).

3) Implementacija uvezenih vijčanih pumpi.

4) Nastavite uvođenje WEZN sa TMS-om kako biste spriječili opremu za izbor opreme

Koeficijent ESS feed varira od 0,1 do 1,7 (tablica 5.5.). U blizini optimalnog načina (Kupodachi \u003d 0,6-1,2), oko 75% postavki djeluje.

Tabela 5.5. Distribucija koeficijenta hrane ETSN na depozitu Khokhryakovskoye

Od 49 bunara koji rade s Kampačijem od 0,1 do 0,4, glavni iznos (25 bunara) na periodičnoj operaciji. Na Wellsu brlo u brdu154, 278, 1030, 916, 902 i 3503 Preporučuje se revizija podzemne opreme i cijevi.

Popis bunara koji rade s Kampachom više od 1,2 dat je u tablici 3.6.7. Od toga je optimiziran da optimizira veću veličinu siper veličine ECN-a. Optimizirano dobro broj 130, 705, 163, 785, 1059

Tabela 5.6. Lista bunara sa hranom većem od 1,2

Nevolja za nekretninu.	Vrsta pumpe	Hraniti	Q fluid	R plast, mpa	N din, m	Duptubus pumpa
702	ECN 50-2100	1,7	65	20,5	1683	2300
130	TD-650-2100.	1,4	100	17,9	1332	2380
705	ECN-160-2100	1,6	123	18,3	2167	2400
707	TD-850-2100	1,5	114	16,5	1124	2260
163	ECN-160-2150	1,5	82	18,2	1899	2350
185	ECN 25-2100	1,4	29	20,0	1820	2245
818	Etsn 80-2100.	1,4	87	18,2	2192	2340
166	ECN 50-2100	1,4	42	19,5	1523	2150
834	ECN 30-2100.	1,6	23	23,0	1870	2250
785	Etsn 125-2100	1,3	11	16,5	2320	2400
389	ECN 50-2100	1,4	42	22,9	1623	2200
1059	ECN 160-2100	1,4	144	16,5	2328	2400
1025	Etsn 80-2100.	1,4	72	16,1	1762	2080

Općenito, u depozitu Khokhryakovskoye, koeficijent upotrebe bunara opremljenih EDCH-om, prije godinu dana, nalazi se u roku od 0,87. Glavni pokazatelj pouzdanosti je rad na odbijanju klizne godine od 1.01,03 do 1.01.04, prema ECN fondaciji, promijenila se sa 303 dana do 380 dana, dok je općenito ovaj pokazatelj u nastavku i je u granicama od 330-350 dana. Rast ovog pokazatelja ukazuje na dovoljno visok nivo radova proizvodnje za odabir veličina ECH, popravke bušotina, izlaza instalacija za režim i kontrolu tokom rada.

Na depozitu od 74 bunara (17% fondacije za davanje proizvoda) podliježe parafini. Prema rasporedu "deparafinizacije", svi se bunari obično pere vrućom uljem jednom mjesečno.

Na depozitu u 2003. godini bilo je 208 odskakanja na Fondaciji Wellsa opremljenog ECH-om. Omjer odbijanja bio je 0,85 jedinica. (Trenutna fondacija je 303 bunara). U 2004. godini na terenu je zabilježeno 229 neuspjeha s većim fondom - 332 bunara i, da se pozitivno odbija na 0,79 jedinica. Općenito, na JSC "NNP" do odbijanja. ECN je u ovom trenutku iznosio 0,85 jedinica.

5.2 Analiza razloga za neuspjehe ECN-a

Analiza uzroka preuranjenih kvarova dobro opremljenih bušotina opremljenih ECN-om prikazuje sljedeću sliku, vidi sliku 5.1.4.

Do 17% propusta pada na loše kvalitetan rad tima za popravak eksplodiranja. Ako se krše pravila silaznih operacija. Kao posljedica toga, to dovodi do - oštećenja kabela, lošeg kvaliteta EDSH, ne-neurotičnosti cijevi, loše pranje bunara.

18% kvarova na račune rada Wells koji posluju u periodičnom režimu uzrokovan slabom prilivom, kao i ne odgovara veličinama pumpi sa radnim uvjetima.

U 13% neuspjeha, razlozi nisu identificirani, jer su propisi istrage prekršeni.

1. 10% kvarova nastaje zbog depozita solidnih sedimenata od asfaltnih smola - parafinskih sedimenata zajedno sa skalom, pijeskom, žlicima i hrđom.

2. 9% neuspjeha zbog uklanjanja propase u bunarima nakon GPU-a, što dovodi do zaglavljenih osovina i zaključivanje pumpi.

3. 8% kvarova javlja se zbog nekontrolirane operacije - to je kršenje rasporeda određivanja, nedostatak kontrole nad uklanjanjem EHF-a itd.

4. 6% neuspjeha događa se zbog nedostatka kontrole nad rezultatima instalacija na režimu.

5. U 5% slučajeva odbijanje se dogodilo zbog fabričkog braka, skrivenih oštećenja, niskokvalitetnih kompletnih kompleta potopne i prizemne opreme za crpljenje.

2004. godine, termički indeksirani instalirani su na potopnoj opremi, uključujući potopni kabel za određivanje temperature bunara u području WEZN-a. Pet instalacija sa termičkim indeksima smanjeno je u dobro pokrenut bunare, uz uklanjanje mehaničkih nečistoća za određivanje kritičnih presjeka grijanja. Instalacije su radile u prosjeku do 100 dana, negirale su smanjenje izolacijskog otpora na 0 na građevinskoj dužini kabla. U svim slučajevima, kada kabel ne može oštetiti, izolacija je otkrivena u regiji od 150 m od rashladnog hladnjaka na 130 ° C.

Prema rezultatima dobivenim 2004. godine, tokom popravka bunara visokog tenderske fonda, dužina produženja CBC-a otpornog na toplinu povećana je na 120 m, a umetkom 500 m od kabla 3

Da biste poboljšali rad dobrog fonda, opremljenog ECN preporučenog:

Savladavanje i prikazivanje bunara na režimu treba biti mobilna ugradnja frekvencijskog pretvarača UPPU-a (Elekton-05 "). Instalacija omogućava, pod određenim tehničkim uvjetima (dubina EDCH-a postoji rezervat za snagu potopnog električnog motora) kako bi se smanjilo vrijeme bunarnog moda na nježnim početnim režimima, povećati depresiju na rezervoaru, Eliminirajte zaglavljevanje EC-a stvaranjem povećanog obrtnog momenta

Posebna pažnja prilikom odabira veličine instalacija i dubina silaska (depresija) treba dati Wellbore Fondaciji na kojem se provodi hidraulički lom. Razvoj bunara nakon GPP inkjet pumpi na pješačkim fondovima, instalacijama otporne na habanje ur ur uezn, namijenjene pumpanju tečnosti SCF na 2 g / l. Pored toga, ovaj fond treba koristiti za osiguranje CCD tehnologija konsolidacije, nanesite podzemne uređaje za zaštitu pumpe iz Mehproma (filtera i salamageri za ECN - Novomet Zo Priem;

Na periodičnoj fondaciji uglavnom je visoko pritisak, niske performanse ETSN 20, 25 pumpi i procjenjuju mogućnost povećanja dubine EDCH-a, kao i prenošenje pumpnih instalacija sa niskim kodom do uchhn i inkjet pumpnih instalacija.

Da bi se smanjila pojavu ECN odgajanja, preporučuje se korištenje uređaja koji smanjuju vibraciju instalacija - centra za centralu pumpe, amortizera, amortizera, sigurnosne spojnice - (TTDN OJSC G. Tyumen);

Značajan udio odbijanja pada na kvalitetu radova PRS i CRS brigade. Upotreba visokokvalificiranih brigada i praćenja tijekom nestandardnog rada značajno će povećati pouzdanost rudarskog fonda.

Princip rada proizvodnje voli dobro opremljene EDC-ove ovisno o dubini opreme za crpljenje

2004. godine, distribucija Welllore Fund Opremljenog EDC-ova na dubini zatvarača pumpe i karakteristika njihovog rada na depozitu Khokhryakovskoye, vidi Tabelu 5.7. i Slika 5.1.5. - 5.1.8.

Analiza bunara opremljenih EDC-ova sa stanovišta pouzdanosti i efikasnosti, ovisno o dubini porijekla na depozitu Khokhryakovskoye pokazalo je da se EDC spušta na dubinu od 1200 do 2400 m. Cijeli radni interval porijekla podijeljeno je u šest grupa, u svakoj od 15 do 120 bunara opremljenih ECN-om.

Tabela 5.7. Osnovne tehnološke performanse bunara opremljenih ECN-om

Dubina silaska ECN-a, m.	1200-1400	1800-2000	2000-2200	2200-2300	2300-2400	Više hvala400
Broj bunara, jedinica	15	55	65	120	40	25
Brzina protoka tekućine, m 3 / dan	190	120	100	95	75	67
Poplava,%	96	86	66	54	47	35
CF. Radio dobro godinu dana, dan	342	329	350	346	338	337

Najveće stope protoka označene su u dvije grupe bunara - u Ethsh silaskom rasponu od 1200-1400 m i 1800-2000 m. U istim rasponima, pumpna oprema radi više od 346-350 dana.

Niži postotak hidroizolacije primijećen je tokom rada EDCH-a s dubinom od više od 2000 m.

Tako Rezultati analize ovisnosti glavnih karakteristika rada bunara opremljenih EDCH-om, pokazuju da pad dubine spuštanja na 2200-2400 m. Ne daje značajno pogoršanje u radu EDC-a. Kao što je prikazano na slici 5.1.8. Dinamički nivoi su smanjeni zbog promjene instalacija niske veličine na vrsti velike veličine i smanjenjem tlaka rezervoara i neravni sistem poplave.

Energetsko stanje podmornica

LAG izrade sistema PPD-a iz trenutnog stanja selekcija tečnosti doveo je posljednjih godina do smanjenja tlaka rezervoara u zoni odabira.

Od 1. januara 2004. pritisak u zoni odabira smanjen je na 19,5 MPa (Sl. 5.8.), Razlika između početnih i trenutnih pritisaka rezervoara bila je 4,2 MPa.

Takođe je pogođen smanjenjem tlaka rezervoara, kao intenzivno bušenje, koje je provedeno tokom 2000-2001. U istočnom dijelu depozita nije predviđen projektom. Kao rezultat toga, u istočnom dijelu postoji zaostajanje u formiranju PAP sistema, koji na prisilnim odabirima odmah utječe na energetsko stanje parcela.